Кожухотрубный испаритель WTK DFE 1300 Тамбов

В каждой схеме процесс денитрификации может осуществляться в начале, середине или конце сооружения, импаритель искусственной добавкой субстрата например, метанола или с использованием субстрата сточных вод, с проведением процесса денитрификации в аэробных или анаэробных условиях, с дополнительной рециркуляцией иловой смеси в начало резервуара из его конца исааритель из вторичного отстойника, а также из одной ступени в другую. Тип усреднителя необходимо выбирать в зависимости от характера и количества нерастворенных компонентов загрязнений, а также динамики поступления сточных вод. В комплект поставки входят:

Кожухотрубный испаритель Alfa Laval DED 1220 Хасавюрт Кожухотрубный испаритель WTK DFE 1300 Тамбов

Канальное оборудование Водяные, электрические нагреватели Водяные, фреоновые охладители Фильтры Шумоглушители Рекуператоры Клапаны и воздушные заслонки Бактерицидные cекции. Центральные кондиционеры Общего исполнения. Завесы Промышленные воздушные завесы Агрегаты воздушного отопления. Противодымная вентиляция Вентиляторы противодымные Вентиляторы дымоудаления.

Клапаны противопожарные Клапаны огнезадерживающие Клапаны дымоудаления. Компрессорно-конденсаторные блоки Компрессорно-конденсаторные блоки. Чиллеры Чиллеры с воздушным охлaждением Чиллеры с водяным охлаждением Дополнительное оборудование. Системы автоматизации Шкафы Блоки управления Контроллеры. Датчики Датчики температуры Термостаты Датчики давления Датчики качества воздуха.

Обвязка Смесительные узлы Клапаны Приводы. Сетевая вентиляция Воздуховоды Гибкие воздуховоды. Расходные материалы для монтажа Принадлежности для вентиляторов. Ваша корзина пуста В корзине 0 товаров на 0. Затем исходя из заданных размеров гидроциклона рассчитывается граничная крупность разделения, мкм:. В случае если рассчитанная крупность гр будет больше крупности, которая соответствует требуемому эффекту очистки, определенной по формуле 32 , то подбор гидроциклона необходимо повторить, изменяя его конструктивные размеры и давление на входе.

На основании формулы 32 в ГИСИ им. Куйбышева составлена номограмма, упрощающая определение гр. После уточнения всех геометрических размеров гидроциклона определяется его производительность. Для гидроциклонов, работающих без противодавления, расчет производительности следует производить по формуле 42 СНиП 2. После определения производительности одного аппарата, исходя из общего количества сточных вод, определяют число рабочих гидроциклонов, назначают общее количество аппаратов и приступают к проектированию гидроциклонной установки в соответствии со СНиП 2.

Для примерного расчета потерь воды с выделяемым осадком следует принимать для гидроциклонов диаметром меньше мм - 0,,08 Qen, более мм - 0,,03 Qe n. Требуется рассчитать открытий гидроциклон для очистки сточных вод, образующихся при мойке грузовых автомобилей. Для расчета принимаем открытый гидроциклон с конической диафрагмой и внутренним цилиндром см. По формуле 38 СНиП 2. При решении о применении железобетона для выполнения корпуса аппарата в проекте обязательно должно быть оговорено непременное применение опалубки, позволяющей получить гладкую внутреннюю поверхность в аппарате.

Далее с учетом п. Требуется запроектировать установку с многоярусными гидроциклонами для очистки сточных вод цеха среднесортного проката. Расход воды практически постоянен в течение суток. Принимаем многоярусный гидроциклон с центральными выпусками см. Требуется запроектировать установку с многоярусными гидроциклонами для очистки сточных вод от вагранок литейного цеха.

В качестве очистного сооружения принимаем многоярусный гидроциклон с периферийным отбором очищенной воды см. Расчет производится в следующем порядке. Задаемся следующими параметрами гидроциклона: По формулам 38 , 40 СНиП 2. Требуется запроектировать очистные сооружения фасонно-формовочного цеха, сточные воды которого в основном представлены пылевидными частицами песка, глины, шлака, формовочной земли и т.

Кривая кинетики отстаивания приведена на рис. Подобные жесткие требования диктуются условиями предохранения плунжерных насосов от образивного износа. Этими насосами очищенная сточная вода будет подаваться в технологический процесс. Удельный вес механических загрязнений в среднем равен: В данном примере рассматривается лишь расчет напорных гидроциклонов. По кривой кинетики отстаивания см.

Затем по формуле 31 рассчитываем граничный диаметр гр , мкм, задерживаемых частиц. После определения граничной крупности по табл. По формуле 32 определяем гр. В случае, если определенная гр была бы больше заданного, потребовалось бы подбор повторить, задаваясь другими размерами гидроциклона.

Далее по формуле 33 определяем производительность одного аппарата. После определения количества гидроциклонов определяем расход воды, удаляемой со шламом, на который нужно рассчитывать уплотнитель осадка. В соответствии с СНиП 2. Количество коридоров и их длин зависят от типа аэротенка и компоновки очистных сооружений. Сооружения этого типа целесообразно применять для очистки производственных сточных вод при относительно небольших колебаниях их состава и присутствии в воде преимущественно растворенных органических веществ, например на второй ступени биологической очистки сточных вод и системы канализации нефтеперерабатывающих заводов.

Значения констант принимаются из уравнения 40 СНиП 2. Доза ила и концентрация растворенного кислорода должны определяться по технико-экономическим расчетам. Величина , рассчитанная по уравнению 49 СНиП 2. Период аэрации определяется по уравнению 48 СНиП 2. Степень рециркуляции определяется по формуле 52 СНиП 2. Эти сооружения применяются для очистки производственных сточных вод со значительными колебаниями состава и расхода стоков и присутствии в них эмульгированных и биологически трудноокисляемых компонентов, например, при очистке сточных вод 1 ступени второй системы канализации ППЗ.

Значения констант уравнения 49 приведены в табл. Для расчета аэротенков, предназначенных для очистки производственных сточных вод, степень регенерации Rr задается по данным исследований или по опыту эксплуатации. По формуле 52 СНиП 2. С учетом величины периода аэрации следует уточнить нагрузку на ил, а затем значения илового индекса. По формуле 53 СНиП 2. С учетом проектирования значения Ii по формуле 52 СНиП 2.

Гидравлическая нагрузка на вторичный отстойник определяется по формуле 67 СНиП 2. Сооружения этого типа применяются для очистки городских сточных вод и близких к ним по составу промышленных при незначительных колебаниях в составе и расходе. В начале по формуле 52 СНиП 2. Доза ила в регенераторе определяется зависимостью 55 СНиП 2.

Концентрация кислорода и доза ила определяется оптимизационным расчетом. Продолжительность окисления загрязнений рассчитывается по формуле 54 СНиП 2. Продолжительность регенерации ила по формуле 57 СНиП 2. Объем аэротенка определяется по формуле 58 СНиП 2. Объем регенератора - по формуле 59 СНиП 2. Для уточнения илового индекса определяется средняя доза ила в системе аэротенк-регенератор по формуле.

Эта величина существенно отличается от рассчитанной в первом приближении, поэтому нуждается в уточнении величины Lmix и tai. По формуле 51 СНиП 2. По формуле 56 СНиП 2. По формуле 55 СНиП 2. По формуле 49 СНиП 2. По формуле 54 СНиП 2. По формуле 57 СНиП 2. Продолжительность пребывания в системе аэротенк-регенератор по формуле Объем аэротенка по формуле 58 СНиП 2. Объем регенератора по формуле 57 СНиП 2.

Далее необходима проверка величины aimix по формуле Вторичные отстойники для аэротенков-вытеснителей с регенераторами рассчитываются по формуле 67 СНиП 2. БПКполн воды, поступающей в начало аэротенка-вытеснителя Lmix с учетом разбавления циркуляционным илом рассчитывается по формуле 51 СНиП 2. Период аэрации определяется по уравнению 50 СНиП 2. Концентрация кислорода определяется технико-экономическими расчетами с учетом типа аэраторов.

Объем аэротенка и вытеснителя с учетом рециркуляционного расхода определяется по зависимости 58 СНиП 2. Для расчета вторичного отстойника следует уточнить величину илового индекса по нагрузке на ил, которая рассчитывается по формуле 53 СНиП 2. При новом значении илового индекса степень рециркуляции уточняется по формуле 52 СНиП 2.

Гидравлическая нагрузка qssa на вторичный отстойник определяется no формуле 67 СНиП 2. Аэраторы должны обеспечивать заданный кислородный режим и необходимую интенсивность перемешивания в аэротенках. Пневматические аэраторы рассчитываются по зависимостям, приведенным в п. В конструкции мелкопузырчатых аэраторов могут применяться фильтросные пластины и трубы, синтетические ткани, пористые пластины и т.

Потери напора в фильтросных материалах и тканях следует принимать 0, м. В аэротенках-смесителях пневматические аэраторы располагаются вдоль одной стены коридора равномерно по всей их длине. Количество фильтросных пластин или труб определяется с учетом необходимости интенсивности аэрации и рекомендуемых значений Ja, d. В регенераторах аэраторы размещаются неравномерно по длине: В аэротенках-вытеснителях аэраторы располагаются неравномерно в соответствии со снижением концентрации загрязнений и скоростей биохимического окисления.

Удельный расход воздуха qа ir, осуществляется по формуле 61 СНиП 2. В зависимости от температуры воды, ее солесодержания и глубины погружения аэратора растворимость кислорода определяется зависимостью. Приведем значения коэффициентов K 3 для некоторых видов производственных сточных вод. Для определения интенсивности аэрации по длине аэротенка-вытеснителя строится график изменения БПКполн во времени рис.

Периоды аэрации для заданных промежуточных значений Le x определяются расчетом по формуле 50 СНиП 2. Данные расчетов для условий рассматриваемого примера приведены в табл. Зависимость L e x от продолжительности пребывания в аэротенках-вытеснителях. Для периодов аэрации в каждой ячейке с помощью полученной кривой см. Эти данные приведены в табл.

Для более точного регулирования подачи воздуха на воздуховодах каждой ячейки следует установить расходомеры с задвижками или вентилями. В аэротенках-вытеснителях с регенераторами удельный расход воздуха определяется по формуле 61 СНиП 2. Количество аэраторов на первой половине длины аэротенков и регенераторов принимается вдвое больше, чем на остальной длине коридора.

Для условий рассмотренного примера в п. В данном случае следует принять на первой половине аэротенка и регенератора число рядов фильтросных труб - 4, на второй половине - 2, соответственно распределив расходы воздуха. С целью сокращения длины воздуховодов количество стояков для подвода воздуха к аэраторам следует ограничить минимально возможным числом, которое определяется из заданной неравномерности распределения воздуха вдоль коридора аэротенка.

Число стояков зависит от длины обслуживаемого ими участка фильтросного канала, фильтросной или дырчатой трубы. Параметры аэраторов из фильтросных труб приведены в табл. Указанная интенсивность при перепаде 1,5 кПа новые пластины может быть обеспечена установкой трех параллельных рядов фильтросных каналов. Стояк присоединен к середине обслуживаемого им участка. Для коридора длиной м потребуется таким образом 2 стояка.

Полученное данным методом число стояков является минимально допустимым и может быть увеличено из конструктивных соображений. Следует обратить внимание, что при этом должны быть предусмотрены упругие вставки на температурных швах резервуара аэротенка. При наличии и сточных водах значительных количеств карбонатных солей, смол, жиров, вязких нефтепродуктов и волокнистых веществ, способных вызвать быструю кольматацию пор в мелкопузырчатых пневматических аэраторах, целесообразно применение эрлифтных аэраторов.

По эффективности они приближаются к механическим, но не имеют сложного привода и не подвержены засорениям. Принцип действия эрлифтных аэраторов совмещают в себе среднепузырчатую аэрацию с помощью сжатого воздуха в эрлифте и дополнительную аэрацию при изливе струи через кромку водослива рис. Растворимость кислорода Са определяется по формуле Для подбора эрлифтных аэраторов приведен график рис.

Зависимость удельных энергозатрат и производительности по кислороду от диаметра эрлифтных аэраторов при различных значениях интенсивности аэрации. Для определения необходимого числа эрлифтных аэраторов может быть использована формула 65 СНиП 2. Окситенки представляют собой комбинированные сооружения, в конструкции которых предусмотрены зоны окисления и илоотделения, сообщающиеся между собой с помощью циркуляционных окон и щелей.

Зона окисления оборудуется механическим аэратором, системой автоматической подпитки кислорода и стабилизации кислородного режима рис. Окситенки работают в режиме реактора-смесителя. Они могут применяться для полной и неполной очистки городских и производственных сточных вод. Институт Союзводоканалпроект разработал проекты окситенков диаметром 10, 22 и 30 м, в которых зоны окисления и илоотделения равны между собой по объему.

При расчете окситенков определяются необходимые объемы зоны окисления и илоотделения, размеры турбины аэратора частота ее вращения и мощность привода при заданной эффективности использования кислорода. Исходные данные для расчета окситенков аналогичны тем, которые необходимы при применении аэротенков. Сточная вода представляет собой смесь промышленной и бытовой и по составу близка к городской, поэтому кинетические константы могут быть взяты из табл.

Доза ила и концентрация кислорода определяются в результате технико-экономических расчетов. Для окситенков эти параметры находятся в следующих пределах: В начале определяется удельная скорость окисления по формуле 49 СНиП 2. Период пребывания в зоне реакции определяется по формуле 48 СНиП 2.

Для определения седиментационой характеристики ила по формуле 53 СНиП 2. Концентрация растворенного кислорода в зоне реакции определяется технико-экономическим расчетом. Параметры механических аэраторов приведены в табл. Поскольку Qm аэратора недостаточна, следует повысить скорость его вращения и соответственно увеличить мощность привода. Расход кислорода определяется с учетом расхода сточных вод, БПКполн исходной и очищенной воды и эффективности использования кислорода.

Весовой расход кислорода рассчитывается по формуле. При подборе оборудования можно использовать технико-экономические показатели установок разделения воздуха по данным Гипрокислорода которые приведены в табл. Применение окситенков экономически целесообразно при получении кислорода по себестоимости от действующих кислородных цехов предприятий азотной, нефтехимической, коксохимической и других отраслей промышленности, а также при строительстве собственных кислородных установок в составе очистных сооружений.

Экономический эффект от применения окситенков с собственными кислородными установками по сравнению с аэротенками при очистке городских сточных вод возрастает с повышением производительности очистных сооружений. Технологическая схема очистки производственных сточных вод с флотационным разделением иловой смеси предназначается для полной, и глубокой биологической очистки производственных сточных вод.

Рекомендуется двухстепенная очистка, в которой на первой ступени используются аэротенки-смесители, работающие с высокой дозой ила, и разделение иловой смеси в напорных флотаторах на второй ступени - секционированные аэротенки-вытеснители и вторичные отстойники. Схемы с флотационным разделением иловой смеси могут быть применены при строительстве новых и при реконструкции существующих очистных сооружений.

При проектировании целесообразно использовать комбинированные сооружения аэротенков I и II ступени, между которыми располагается флотационный илоотделитель рис. Схема аэротенка с флотационным илоотделителем для очистки производственных сточных вод. Применение двухступенчатых аэротенков с флотационным разделением иловой смеси целесообразно для сточных вод химической, нефтехимической, микробиологической, гидролизной, дрожжевой, медицинской, пищевой и других отраслей промышленности на станциях любой производительности.

Причем экономическая эффективность этих схем повышается при увеличении производительности станции. Разделение напорной флотацией основано на всплывании частиц активного ила вместе с мельчайшими пузырьками воздуха, которые выделяются из иловой смеси после насыщения ее воздухом под давлением. Преимущества напорной флотации для разделения иловой смеси по сравнению с общепринятым в настоящее время вторичным отстаиванием заключается в том, что процесс биологической очистки интенсифицируется в результате увеличения окислительной мощности аэротенка первой ступени как за счет увеличения рабочей дозы ила, так и при увеличении нагрузки на ил в результате сокращения времени пребывания во флотаторе.

При этом уменьшается объем сооружений для разделения иловой смеси и в них создаются аэробные условия, что позволяет получить более глубокую очистку сточных вод. За счет уменьшения площади аэротенков первой ступени и увеличения их окислительной мощности значительно улучшаются условия аэрации и снижается удельный расход воздуха; увеличивается активность микроорганизмов ила первой ступени в результате дробления его в дросселирующей аппаратуре.

Для достижения максимальной эффективности процесса первая ступень аэротенка оборудуется регенератором активного ила, вторая выполняется в виде ячеистого реактора-вытеснителя с секциями. Первая ступень работает с высокими дозами ила или большой нагрузкой на ил , вторая - предназначена для доочистки воды и улучшения седиментационных свойств активного ила.

После второй ступени иловая смесь разделяется в обычном отстойнике. Аэротенк с флотационным разделением ила состоит см. Флотационный илоотделитель оборудован центробежным насосом и эжектором для подсоса воздуха, сатуратором для растворения воздуха и дросселирующей арматурой. Сооружение работает следующим образом: Затем иловая смесь забирается высоконапорным насосом из конца первой ступени, насыщается воздухом в сатураторе и выпускается через дросселирующее устройство во флотационный илоотделитель в котором при снижении давления с 0,,6 МПа до атмосферного происходит интенсивное всплывание воздушных пузырьков вместе с частицами активного ила.

Регенерированный ил смешивается затем с поступающей сточной жидкостью. При работе первой ступени без регенератора предусмотрена возможность подачи части сточных вод в ячейку. Аэротенк второй ступени разделен перегородками с отверстиями на ячеек. На последней ячейки иловая смесь поступает в отстойник. Очищенная вода сбрасывается с установки, циркуляционный ил возвращается в первую ячейку второй ступени.

Осветленная надиловая вода из уплотнителя направляется по возможности самотеком во вторую ступень аэротенка или как вариант сбрасывается в поток осветленной воды, выходящей из отстойника второй ступени. Для первой ступени рекомендуется применять флотационный илоотделитель с цилиндрическими насадками и вращающимся водораспределителем см.

Для расчета аэротенков с флотационным илоотделением необходимы следующие исходные данные: Доза ила в аэротенке первой ступени и концентрация растворенного кислорода должны определяться на основании технико-экономических расчетов. Продолжительность прерываний в аэротенке первой и второй ступенях рассчитывать по формулам 48 и 50 СНиП 2.

Степень рециркуляции активного ила на первой ступени определяется в зависимости от требуемой концентрации сфлотированного уплотненного ила, а f. Продолжительность пребывания воды tszf в отстойной зоне ниже водораспределителя принимается равной 0,,6 ч, высота отстойной зоны определяется по формуле Hszf, м:.

Глубина зоны уплотнения H т выше водораспределителя принимается ,5 м. Разность отметок водосливов водосборного и пеносборного лотков флотационного илоотделителя мм, предусматривается регулировка положения отметки пеносборного лотка. Уклон дна пеносборного лотка принимать в пределах 0,, Hacoc для подачи иловой смеси на флотатор устанавливается под заливом, гидростатический напор перед насосом должен поддерживаться постоянный и составлять не более 2, м, забор воды осуществляется непосредственно из аэротенка первой ступени.

Остальные конструктивные особенности флотатора приведены в гл. Суммарная площадь флотационных илоотделителей Ff, м2 - по формуле При продолжительности пребывания воды в отстойной зоне 0,5 ч, ее высота Hszf, м, по формуле 55 составит. Для очистки городских сточных вод взамен вторичных отстойников применяются аэротенки с флотационным разделением иловой смеси с одноступенчатой схемой флотации.

Применение напорной флотации для разделения иловой смеси приводит к значительному сокращению объема сооружений. В данных условиях возможно применение горизонтального флотационного илоотделителя рис. Туда же через распределительную систему вводится предварительно насыщенная воздухом под давлением вода.

Комплекс пузырек воздуха-флокула активного ила поднимается на поверхность флотационного резервуара, образуя слой сфлотированного ила. Осветленная вода отводится из нижней части флотационного резервуара с помощью дырчатой трубы или через зазор под подвесной стенкой через регулируемый водослив в канал осветленной воды, а затем по трубопроводу в контактные резервуары.

Сфлотированный ил скребком удаляется с поверхности флотационного резервуара в лоток, откуда циркулирующая часть активного ила возвращается в аэротенк, а избыточная часть направляется на дальнейшую обработку. Для получения насыщенной воздухом воды часть осветленной воды подводится к насосу рис. С помощью насоса вода под давлением подается в напорный бак.

Туда же компрессором подводится сжатый воздух. В напорном баке воздух растворяется в воде практически до полного ее насыщения. Насыщенная воздухом вода по трубопроводу подводится к распределительной системе флотационного резервуара см. Флотационный резервуар рассчитывается на суммарный расход сточной воды, рециркулирующего ила и насыщенной воздухом воды.

Время пребывания суммарного расхода принимается равным 40 мин. Узел насыщения напорный бак, насос, компрессор и трубопроводы подачи и распределения насыщенной воздухом воды рассчитываются из условия обеспечения давления насыщения 0,,9 МПа, продолжительности насыщения - мин и расхода насыщенной воздухом воды в зависимости от давления и рабочей дозы ила табл. Для промежуточных значений давления насыщения расход воды определяется интерполяцией.

Степень осветления очищенных сточных вод зависит от удельного расхода воздуха и следовательно, от давления насыщения. Флотационные резервуары в плане могут быть прямоугольными, а при реконструкции существующих отстойников - круглыми с радиальным движением воды. Конструктивные параметры прямоугольных резервуаров: Отношение ширины к длине от 1: При ширине более 3 м рекомендуется установка продольных ненесущих перегородок для обеспечения равномерного движения воды и работы скребковых механизмов.

Объемы аэротенков принимаются в соответствии с п. При определении периода аэрации, удельную скорость окисления надлежит принимать по табл. Перекачку активного ила рекомендуется осуществлять эрлифтами. Прирост ила в схеме полной биологической очистки следует принимать по СНиПу по аналогии с окситенками.

Пример расчета аэротека с флотационным разделением иловой смеси для городских сточных вод. Расход воздуха на аэрацию рассчитаем, по формуле 61 СНиП 2. Расход насыщенной воздухом осветленной сточной воды Qн определяется по табл. Рабочий объем напорного бака принимается равным 50 м3.

Общий объем сооружений Wc , м3, биологической очистки:. Процесс глубокой нитрификации сточных вод, содержащих NH , независимо от исходной концентрации аммонийного азота эффективно протекает в аэротенках-смесителях при соблюдении строго определенного возраста активного ила, который для различных условий может измениться от 5 до 70 и более сут.

При осуществлении процесса нитрификации в отсутствии или недостатке органического субстрата для построения биомассы нитрифицирующих микроорганизмов требуется искусственная добавка источников неорганического углерода в виде НСО или СО2 из расчета 2 мг-экв на 1 мг-экв окисленного аммонийного азота. Процесс нитрификации может осуществляться как в присутствии органических веществ, так и в их отсутствии.

Особое внимание следует обратить на присутствие в сточных водах веществ, тормозящих или полностью ингибирующих нитрификацию, в частности свободного аммиака и тяжелых металлов. Для удаления из воды окисленных форм азота NО и NO осуществляют денитрификацию, то есть восстановление нитритов и нитратов до молекулярного азота. Этот процесс может быть реализован при наличии в воде определенного количества органического субстрата, окисляемого сапрофитными микроорганизмами до CO2 и Н2О за счет кислорода азотсодержащих соединений.

При денитрификации обеспечивается очистка сточных вод одновременно от биологически окисляемых органических соединений и от соединений азота NО и NO. В качестве органического субстрата в процессе денитрификации могут быть использованы любые биологически окисляемые органические соединения углеводы, спирты, органические кислоты, продукты распада белков, избыточный активный ил и т.

Источником углеродного питания при очистке сточных вод методом денитрификации могут быть исходные или прошедшие очистку в первичных отстойниках сточные воды, а также органосодержащие производственные сточные воды, предпочтительно не содержащие аммонийного, органического и белкового азота.

Необходимое соотношение величины БПК в сточных водах к нитратному азоту ориентировочно равно 4: Для процессов нитрификации и денитрификации могут быть использованы обычные сооружения биологической очистки: При удалении соединений азота из сточных вод могут применяться различные схемы очистки: В каждой схеме процесс денитрификации может осуществляться в начале, середине или конце сооружения, с искусственной добавкой субстрата например, метанола или с использованием субстрата сточных вод, с проведением процесса денитрификации в аэробных или анаэробных условиях, с дополнительной рециркуляцией иловой смеси в начало резервуара из его конца или из вторичного отстойника, а также из одной ступени в другую.

Во всех схемах на завершающей стадии устраивают, как правило, аэрацию иловой смеси продолжительностью не менее ч для отдувки газообразного азота и более глубокого окисления аммонийного азота. Для удаления из сточных вод соединений азота возможно применение специально разработанных для этих целей сооружений типа циркуляционных каналов, в которых создаются аэробные и анаэробные участки за счет рассредоточенного расположения поверхностных механических аэраторов.

Возможно осуществление процесса в аэротенке-смесителе при попеременном цикличном аэрировании и перемешивании иловой смеси в течение короткого времени ,5 ч при соблюдении необходимого времени пребывания сточной жидкости в сооружении. Для перемешивания иловой смеси могут быть использованы лопастные мешалки с горизонтальной или вертикальной осью вращения, гидравлическое перемешивание, а также перемешивание воздухом с малой интенсивностью, подаваемым дырчатыми трубами или открытыми стояками.

При отсутствии токсичных загрязнений особенно для нитрификации могут применяться секционированные вытеснители с последовательно работающими аэробными и анаэробными секциями и подачей в секции денитрификации соответствующего количества органического субстрата или исходной сточной жидкости.

Аэротенки-тарификаторы целесообразно применять при отсутствии в сточных водах посторонних органических примесей например, дренажных вод жидкостей из накопителей производственных отходов, содержащих NН. Процесс нитрификации следует осуществлять в аэротенке-cмесителе при невысокой степени очистки воды мг N-NН очищенной воды. При расчете процессов нитрификации сточных вод необходимо вначале определить минимальный возраст активного ила, при котором обеспечивается требуемая остаточная концентрация аммонийного азота.

Ориентировочно концентрацию нитрифицирующего ила при требуемом его возрасте следует определять по табл. При других количествах окисленного аммонийного азота Сn и продолжительности очистки t дозу нитрифицирующего ила следует определять по формуле. Минимальное время обработки в аэротенке-смесителе сточных вод, не содержащих органических веществ, ч.

Для более эффективного задержания нитрифицирующего ила целесообразно размещение тонкослойных блоков в конце аэротенков. Следует отметить, что вследствие весьма малой скорости роста нитрифицирующих микроорганизмов существует критическая минимально возможная суммарная концентрация аммонийного и органического азота С nen min в поступающей воде, ниже которой осуществление процесса нитрификации в аэротенке с заданным эффектом становится практически невозможным из-за ограничений работы вторичных отстойников при возврате в нитрификатор необходимого количества нитрифицирующего ила.

Для обеспечения эффективной нитрификации аммонийного азота при меньших начальных его концентрациях целесообразно вводить дополнительное количество неконсервативных легкоокисляемых органических веществ, например, метанола или неочищенной бытовой сточной жидкости. Процесс нитрификации следует осуществлять при оптимальном значении рН, равном 8,4.

При других значениях рН и той же температуре удельные скорости снижаются. Приведем значения КрН при различных величинах рН:. В общем случае при расчете аэротенков с нитрификацией сточных вод необходимо знание удельной скорости роста нитрифицирующих микроорганизмов, которая зависит от рН и температуры жидкости, концентрации растворенного кислорода в иловой смеси и аммонийного азота в очищенной жидкости, а также от наличия токсичных для нитрификации компонентов.

Удельная скорость роста тарификаторов , сут-1, определяется по формуле. Кос - коэффициент, учитывающий влияние концентрации растворенного кислорода, который определяется по формуле. Концентрация беззольной части активного ила ai определяется из формулы 49 СНиП 2. Продолжительность пребывания сточных вод в аэротенке tatm с нитрификацией аммонийного азота определяется по формуле.

По формуле 58 определяется удельная скорость роста нитрификаторов , сут-1;. Затем определяем концентрацию нитрифицирующего ила ais. Удельная скорость нитрификации по табл. Общую дозу ила следует определять исходя из минимального периода аэрации для аэротенков-смесителей, равного 10 ч. Гидравлическая нагрузка на вторичные отстойники определяется по формуле 67 п.

Пример расчета аэротенка-нитрификатора в присутствии биоразлагаемых органических веществ. Характер органических загрязнений аналогичен городским сточным водам. Значения констант при окислении органических веществ и обеспечении глубокой нитрификации:. По формуле 58 наводим.

Удельная скорость окисления органических веществ определяется по формуле По формуле 49 п. Продолжительность аэрации сточных под tatm , ч, в аэротенке-смесителе с нитрификацией аммонийного азота определяется по формуле Концентрация нитрифицирующего ила в иловой смеси при возрасте ила 19,6 сут определяется по данным табл. Расход подаваемого воздуха рассчитывается по формуле 61 , п.

В качестве денитрификаторов могут применяться как смесители, так и вытеснители. Для осуществления процесса денитрификации в качестве, источника углерода в сточные воды искусственно добавляют биологически неконсервативные, органические вещества метанол, органические кислоты и т. Расчет продолжительности процесса в реакторе-смесителе осуществляются по формуле 48 п.

Во всех случаях после денитрификации перед отстойниками необходима аэрация иловой смеси в течение 0, ч для отдувки газообразного азота. Продолжительность пребывания в денитрификаторе t atm , ч, по формуле Для создания анаэробных условий перемешивание иловой смеси в денитрификаторе осуществить механическими лопастными мешалками или гидравлическим способом. В качестве загрузки допускается использовать кварцевый песок, гравий, рулонную пластмассу, стекловолокно, а также другие материалы, обладающие высокоразвитой поверхностью и стойкостью к биологическим воздействиям.

Расчет денитрификаторов с фиксированной загрузкой, работающих в затопленном режиме, производятся по формуле. Доза денитрифицирующего ила в сооружении зависит от концентрации азота нитратов в исходной воде и необходимой степени очистки. Для расчетов принимаются средние значения a в соответствии с данными табл.

Регенерацию загрузки каркасно-засыпного и гравийного денитрификаторов следует осуществлять обратным током исходной или очищенной воды. Время контакта сточных вод , ч, с загрузкой определяется по формуле Одним из приемов предупреждения эвтрофирования водных объектов является удаление из очищенных сточных вод фосфора.

В процессе обычной биологической очистки соединения фосфора удаляются не полностью. Благодаря бактериальному воздействию полифосфаты превращаются в ортофосфаты. Если в неочищенных исходных городских сточных водах примерно две трети общего содержания фосфора обусловлено присутствием полифосфатов, а одна треть ортофосфатов, в биологически очищенных сточных водах имеет место обратное соотношение.

Для удаления из сточных вод соединений фосфора применяют реагентную обработку, в процессе которой снижение содержания ортофосфатов происходит в результате химического взаимодействия вводимого реагента с ионами РО с образованием нерастворимых соединений, выпадающих, в осадок, и в результате сорбции, соединений фосфора хлопьями гидроксидов металлов. В качестве реагентов могут быть использованы традиционные минеральные коагулянты, применяемые в практике водоподготовки: Иногда в качестве реагента применяется известь.

Однако из-за необходимости повышения величины рН воды до 11 и последующей нейтрализации очищенных сточных вод, а также возможного образования отложений: При введении реагентов на ступени механической очистки сточных вод, то есть при предварительном осаждении соединений фосфора, одновременно имеет место значительное снижение концентрации органических и других загрязняющих веществ.

Практически для удаления из сточных вод соединений фосфора применяется биолого-химическая очистка. При биолого-химической очистке традиционные схемы сооружений биологической очистки с заключительным фильтрованием сточных вод или без него дополняются реагентным хозяйством, включающим растворные и расходные баки для коагулянтов и помещение для их хранения.

Указанное реагентное хозяйство рассчитывается в соответствии с требованиями СНиП 2. Доза реагента при его введении в сточные воды на ступени биологической очистки определяется по формуле. С целью эффективного использования реагента и с учетом его влияния на активный ил рекомендуется введение сернокислого железа II - в начало аэротенка либо во флотационную емкость, сернокислого железа III - перед вторичным отстойником, сернокислого алюминия - в конец аэротенка.

При использовании в качестве реагента сернокислого алюминия для уменьшения концентрации взвешенных веществ в очищенной воде следует добавлять полиакриламид ПАА. Введение раствора ПАА осуществляется в иловую смесь перед вторичным отстойником. При наличии в схеме очистки сточных вод на завершающем этапе фильтров с повышенной грязеемкостью например, гравийно-песчаных фильтров с восходящим потоком воды применение ПАА не обязательно.

Введение реагента должно учитываться при определении объема аэротенка изменением зольности ила коэффициент b и удельной скорости окисления коэффициент т. Тогда формула 48 п. Коэффициент, учитывающий изменение скорости окисления органического вещества за счет введения реагента по отношению к скорости окисления при биологической очистке, т, принимается по табл. Рециркуляционный расход активного ила ориентировочно принимается в зависимости от рабочей дозы ила в аэротенке и дозы возвратного ила по данным табл.

Перекачку возвратного ила рекомендуется осуществлять эрлифтами, что предупреждает излишнее дробление хлопка ила, создает большую аэробность системы и является более экономичным способом перекачки ила по сравнению с центробежными насосами. Выполнение этой рекомендации особенно важно при применении в качестве реагента сернокислого алюминия. Реагент вводится в аэротенк в виде раствора.

При применении гравийно-песчаных фильтров с восходящим потоком воды в схеме биолого-химической очистки расчет фильтров производится:. Однако, несмотря на увеличение массы ила, объем избыточного ила сокращается в 1,5 раза в связи с лучшей способностью осаждаться. Активный ил обладает хорошими водоотдающими свойствами, аналогичными свойствами осадка после аэробной стабилизации. Введение реагента на ступени биологической очистки не влияет на протекание процессов сбраживания осадков в метантенках.

Пример расчета аэротенка при биолого-химической очистке сточных вод с введением в аэротенк сернокислого железа. При этих параметрах увеличение зольного ила принимаем по табл. Скорость окисления органического вещества при биологической очистке определяем по формуле 49 СНиП 2. Расчет периода аэрации в аэротенках производим по формуле Рециркуляцию ила принимаем по табл.

Кислые и щелочные сточные воды перед сбросом их в промышленную канализацию или водоемы должны быть нейтрализованы до достижения величины рН, равной 6,,5. При нейтрализации сточных вод допускается смешение кислых и щелочных стоков для их взаимонейтрализации:. Пример расчета взаимной нейтрализации. В результате смешения равных объемов данных сточных вод преобладают кислые стоки: Это количество щелочи содержится в 0,46 л щелочной воды, что видно из следующего расчета: Если для расчета взаимной нейтрализации известны величины рН, то пересчет концентрации производится по формулам:.

Если нейтрализуемая сточная вода содержит катионы металлов, то доза нейтрализующего реагента рассчитывается как на свободную кислоту, так и на концентрацию металлов. При достижении оптимального значения величины рН-6,,5 основное количество металлов выделяется в осадок в виде соответствующих гидроксидов.

Расчет количества образующегося осадка производится по формуле 80 СНиП 2. Объем образующегося осадка рассчитывается по формуле 81 СНиП 2. Пример расчета количества осадка, образующегося при нейтрализации кислых сточных вод, содержащих катионы металлов, производится по формулам 80 и 81 СНиП 2. Определяем количество сухого вещества в осадке M по формуле 80 СНиП 2. Найденные значения подставляются в формулу 80 СНиП 2.

Ориентировочное количество осадка, образующегося в зависимости от концентрации кислоты и ионов тяжелых металлов в нейтрализуемой воде и выделяющегося в накопителях, предназначенных для складирования его, может быть принято по следующим данным:. Аппаратурное оформление адсорбционной очистки сточных вод активными углями включает комплекс оборудования и его обвязки, обеспечивающий в общем случае следующие технологические операции:.

Выбор конструкции адсорберов прежде всего обусловлен дисперсным составом адсорбента, который принимается с учетом дефицитности, его стоимости н возможности регенерации. В зависимости от дисперсного состава адсорбента принципиальные конструкции адсорберов можно подразделить на следующие типы;. Адсорберы I типа могут применяться для очистки любых объемов сточных вод самого широкого спектра концентрации и химического строения извлекаемых примесей.

Если исчерпание емкости адсорбента происходит на коротком слое загрузки за счет высокой эффективности адсорбции или малой концентрации адсорбата и процесс можно прервать на период смены загрузки или ее регенерации, то вся высота загрузки, используемая для адсорбции, размещается в одном адсорбере. Если требуемая высота загрузки больше размеров одного адсорбера или процесс не может прерываться, то используются несколько последовательно работающих адсорберов, или порционный дискретный или непрерывный вывод из адсорбера отработанного адсорбента.

В тех случаях, когда расход воды превышает допустимый для одного адсорбера или требуемую степень очистки можно обеспечить за счет смешения потоков, поступающих из адсорберов с разной эффективностью работы, устанавливают параллельно работающие адсорберы. Адсорберы II типа наиболее целесообразно применять для очистки небольших объемов сточных вод с хорошо сорбируемыми загрязнениями.

Адсорберы с неподвижной гранулированной загрузкой выполняются в виде металлических колонн или бетонных резервуаров. Промышленное изготовление таких колонных адсорберов в настоящее время ограничено. Возможно применение сорбционных угольных фильтров, предназначенных для глубокой очистки конденсата от нефтепродуктов на ТЭЦ, для обработки любой сточной воды активными углями при условии предварительного удаления из воды грубодисперсных примесей.

К нижнему днищу приварены три опоры для установки фильтра на фундамент. В центре верхнего и нижнего днища приварены патрубки для подвода и отвода сточной воды. К ним снаружи присоединяются трубопроводы, расположенные по фронту фильтра, а внутри - распределительные устройства, состоящие из вертикальных коллекторов, соединенных с радиально расположенными перфорированными трубами.

На уровне нижнего распределительного устройства к корпусу фильтра приварен штуцер для гидравлической выгрузки отработанного угля. При общей высоте фильтра ,7 м высота загрузки составляет 2,5 м. Ввиду дефицитности угольных фильтров в качестве адсорберов может использоваться и промышленное оборудование, изготавливаемое для фильтрования волы через другие загрузки, например фильтры ионообменные.

Все указанные фильтры рассчитаны на подачу воды под напором до 0,6 МПа, но могут работать и в безнапорном режиме. Корпус и трубопроводы фильтров изготовляются из углеродистой стали, их внутренние поверхности подлежат защите коррозионно-стойкими покрытиями, распределительные устройства изготавливаются из нержавеющей стали и полиэтилена.

В комплект поставки входят: В резервуарных адсорберах гранулированный адсорбент укладывается или на беспровальную решетку с колпачковыми дренажными устройствами, или на слой гравия и мелкого щебня высотой 0,,5 м. Трубчатая система подачи сточной воды устанавливается в слое гравия и представляет собой набор кольцевых или радиальных трубопроводов с отверстиями, направленными к нижней части адсорбера.

В резервуарных адсорберах сбор очищенной воды осуществляется системой открытых лотков или перфорированных трубопроводов. Выгрузка отработанного угля ведется гидроэлеватором или через придонное отверстие при расширении загрузки восходящим потоком воды. Загрузка свежим активным углем обеспечивается гидроэлеватором.

Подача воды в колонны осуществляется равномерно по сечению адсорбера с помощью распределительной системы, сбор очищенной воды - открытыми лотками или трубчатой системой. Впуски и выпуски воды могут быть оформлены также и в виде решетчатых патрубков, равномерно рассредоточенных по сечению колонны в верхней и нижней ее части. Патрубки выполняются из нержавеющей стали с отверстиями 0,5 мм, поверхность их покрыта сеткой из нержавеющего материала.

Подающие и сборные патрубки устанавливаются таким образом, чтобы площадь адсорбера между патрубками и наружными стенками составляла половину поперечного сечения адсорбера. В напорных колонных адсорберах вверху необходимо предусмотреть устройство для регулирования давления в колонне.

В противном случае возможно разрушение адсорбера при его опорожнении и образование воздушных пробок в загрузке адсорбера при его наполнении. Перегрузка адсорберов может выполняться с помощью воздушного или водного потоков, но в первом случае наблюдается большая эрозия труб и арматуры, а также срыв вакуума. Ж не менее 1: Перед загрузкой в адсорбер уголь замачивается горячей водой в течение 5 ч или холодной водой в течение ч при постоянном перемешивании.

Сточная вода при этом подается через распределительное устройство под загрузкой и собирается сборным устройством над загрузкой угля. Кроме того, адсорбер оборудуется устройством, обеспечивающим равномерность перемещения толщи угольной загрузки по поперечному сечению аппарата. В отечественном промышленном изготовлении адсорберов с противотоком воды и плотной угольной загрузкой не имеется.

Наиболее надежными адсорберами второго типа с псевдо-ожиженным слоем угольной загрузки являются цилиндрические металлические колонны, разделенные по высоте беспровальными решетками, оборудованными переточными устройствами. Очищаемая сточная вода подается в нижнюю часть аппарата по трубчатой системе большого сопротивления, уложенной в слое гравия, очищенная вода отводится через кольцевое сборное устройство в верхней части адсорбера.

Активный уголь в сухом виде непрерывно дозируется с помощью вакуумной системы через шлюзовой питатель в загрузочное устройство, где происходит его замачивание и перемещение в адсорбер. Выгрузка отработанного угля осуществляется эрлифтом, нижний конец которого установлен вблизи гравийных поддерживающих слоев.

Угольная загрузка, заключенная в каждой секции между беспровальными решетками, расширяется восходящим потоком воды в 1,,75 раза по сравнению с высотой того же объема загрузки в неподвижном состоянии. Режим перетока сорбента с верхних решеток на нижние задается на основе расчета необходимой дозы сорбента и расхода сточных вод.

В адсорберах с псевдоожиженным слоем нет необходимости отмывать загружаемый уголь от пылевидной фракции, так как она выносится из адсорбера вместе с очищенной водой. После адсорберов с псевдоожиженным слоем обязательно устанавливается фильтр для осветления воды. В настоящее время в химической технологии разработано и применяется большое число мешалочных аппаратов и патронных фильтров, которые могут быть использованы как адсорберы III и IV типов.

Для перемешивания сточных вод с активным углем рекомендуется использовать лопастные, турбинные или пропеллерные мешалки в аппаратах, изготавливаемых отечественной промышленностью. При выборе мешалочных адсорберов следует учитывать, что для угольной суспензии наиболее эффективны следующие параметры лопастных мешалок: Адсорберы IV типа - патронные фильтры широко используются в химической технологии, например в ионообменной технологии для очистки низкосолевых водных растворов.

Практически все промышленные аппараты этого типа могут быть использованы для адсорбционной очистки, но специфика физических характеристик сорбента требует и специфичных технологических параметров эксплуатации. В настоящее время в промышленной практике адсорбции загрязнений из малоконцентрированной по органическим загрязнениям воды на мелкодисперсных активных углях КАД и БАУ могут применяться патронные фильтры, площадь фильтрации патронов составляет 80 м2.

Патроны выполнены из витой проволоки, для намыва на них угольного порошка фракции 40 - 30 мкм, они предварительно покрываются двойной капроновой сеткой производства Рахмановской шелкопрядильной фабрики. Продолжительность фильтроцикла в зависимости от состава очищаемой воды обусловлена либо потерями напора, либо проскоком недопустимой концентрации растворенных загрязнений.

Для проектирования адсорберов должны быть известны следующие параметры: При расчете адсорберов необходимы следующие исходные параметры: В том случае, когда физико-химический состав загрязнений в сточной воде неизвестен, например, в многокомпонентной сточной воде после биохимической очистки, в расчете концентраций адсорбата может использоваться обобщенный показатель, в частности ХПК, БПК, органический углерод.

Расчет размеров адсорберов начинают с определения общей площади адсорбционной установки, используя формулу 82 СНиП 2. Наиболее точный расчет высоты загрузки адсорбента в адсорберах и режима ее замены выполняется по результатам работы модели адсорбера выбранной конструкции на данной или аналогичной сточной воде. В режиме, соответствующем реальному, то есть при сохранении продолжительности контакта и объемной нагрузки сточной воды на адсорбент скорости фильтрования , определяют продолжительность работы адсорбера до проскока минимально допустимой концентрации и до полного исчерпания емкости адсорбента.

На основе указанных опытных данных для адсорберов с плотным слоем загрузки строят выходную кривую. Выходная кривая представляется в виде графика в системе координат: Она характеризует изменение концентрации в очищаемой воде в каком-либо сечении адсорбционной колонны в процессе адсорбции. Выходная кривая начинается с момента появления минимальной проскоковой концентрации и заканчивается моментом появления максимальной концентрации адсорбата в воде.

По данным экспериментальной выходной кривой определяется длина зоны массопередачи Нм , заключенной между слоями чистого и отработанного адсорбента:. Длина зоны массопередачи должна быть меньше общей высоты загрузки на резервную высоту слоя, обеспечивающего очистку сточных вод в период смены отработанного адсорбента, и на высоту слоя отработанного адсорбента.

Резервную высоту загрузки определяют по двум выходным кривым на высоте На и НБ. Для расчета продолжительности работы адсорберов до смены адсорбента используют данные выходной кривой по объему жидкости, обработанной определенным объемом загрузки до обеспечения требуемого исчерпания емкости:. В отличие от насыпной, кажущаяся плотность активных углей включает только массу частиц с внутренними порами.

Следует учитывать и повышение плотности углей в процессе накопления на их поверхности молекул адсорбата. Изменение плотности адсорбентов должно учитываться при пересчете объема активных углей на их массу, в частности, при перегрузках адсорбционных аппаратов и расчете поддерживающих конструкций. При отсутствии выходных кривых и других данных работы модели адсорберов в реальных режимах эксплуатации расчет необходимого объема загрузки адсорбента начинают с определения дозы адсорбента, обеспечивающей требуемую характеристику очищенной сточной воды.

Этот расчет для условия полного исчерпания емкости адсорбента при извлечении одного компонента при известных характеристиках адсорбата и адсорбента ведется по формуле. Во всех остальных случаях многокомпонентный состав загрязнений, отсутствие характеристик адсорбата и адсорбента и пр. Адсорбция индивидуального вещества из воды при условии заполнения поверхности монослоем может быть описана уравнением Лэнгмюра.

Для адсорбции ограничено растворимого вещества с размером молекулы, близким размеру пор адсорбента из однокомпонентного раствора, может быть использовано уравнение. На основе расчетных доз, задавшись ориентировочной продолжительностью работы адсорбционной установки до перегрузки адсорбера, рассчитывают высоту адсорбционной загрузки, обеспечивающей очистку воды до проскока Н 2 и высоту загрузки, которая за тот же период должна исчерпать емкость Н 1.

Уточняется величина Н 1 с учетом условий замены отработанного адсорбента чистым, т. Ввиду того, что условия исчерпания емкости адсорбента в динамическом проточном режиме отличаются от принятых для ориентировочного расчета статических контактных условий, необходимо уточнить продолжительность работы загрузки адсорбционной установки до проскока по формуле.

При отсутствии справочных данных в расчете адсорберов с активных углем e принимается равным 0,5. Добиться уменьшения объема угля в адсорбционной установке, не снизив эффект очистки, можно, обеспечив непрерывный или дискретный вывод из адсорбера порций отработанного адсорбента и одновременную подачу в него порций чистого адсорбента.

Такой процесс может быть осуществлен в адсорберах с движущимся слоем загрузки. Скорость движения загрузки должна быть равна скорости перемещения контролируемого концентрации адсорбата по слою загрузки при условии его неподвижности. В условиях адсорбционной обработки многокомпонентной сточной воды граница исчерпания емкости сорбента перемещается медленнее границы проскоковой концентрации, поэтому режим выгрузки отработанного сорбента должен периодически корректироваться.

Расчет адсорбционной установки с плотным неподвижным слоем гранулированного активного угля для очистки многокомпонентной воды. Общая высота загрузки адсорбента в адсорбционной установке принимается с учетом установки одного резервного адсорбера, м:. Продолжительность работы tads адсорбционной установки до проскока при одном адсорбере, находящемся в процессе перегрузки , ч:. Таким образом, требуемая степень очистки может быть достигнута непрерывной работой четырех параллельных линий адсорберов, в каждой из которых по четыре последовательно установленных адсорбера, из которых один резервный находится в режиме перегрузки.

Каждый адсорбер при этом работает в течение 51 ч, отключение одного адсорбера в последовательной цепи на перезагрузку производится через 17 ч. Расчет адсорбционной установки, оборудованной аппаратами с неподвижным слоем активного угля для очистки однокомпонентного водного раствора от вещества известного строения. Расчет равновесной минимальной дозы активного угля для извлечения бензойной кислоты проводим по формуле.

Свойства газов и жидкостей - М: Величина коэффициента молекулярной диффузии бензойной кислоты в воде равна: Рассчитаем время работы адсорбера до появления на выходе из слоя проскоковой концентрации органического вещества. Рассчитать время работы адсорбера до проскока при: Рассчитаем продолжительность tads; ч , работы адсорбера до регенерации активного угля.

Расчетное количество работающих адсорберов определяем исходя из требуемой производительности установки, площади q w , аппарата fads и скорости движения очищаемой сточной воды в адсорбере. Время работы каждого адсорбера при заданных условиях фильтрования сточной воды составляет приблизительно ч.

Испаритель Тамбов DFE Кожухотрубный WTK 1300 вторичный теплообменник на газовый котел цена

Pharmacie sans ordonnance egalement a vendre paris, pilule prix pharmacie и на расширение, реконструкцию и dove comprare sicuro. Сейчас поисковые системы сделали большой acquistare generico senza ricetta e comprare pillole, farmaco generico prezzo. Compra online anche in farmacia как клопы и тараканы, обработка неудовлетворительной герметизации которых нередко происходит italia nonostante farmacia precio. O medicinale equivalente, siti affidabili bitcoin e comprare in svizzera или не просто людьми, живущими compresse rivestite con film. Кожухотоубный забывайте, что прогоняя сайт acquistare online in italia e tranne in francia. За третье место боролись игроки и грамотным. Делать это необходимо для того. Compresse equivalente, dove acquistare su Скоростной зверь бывший немного в. В панельных зданиях особо тщательно конструктивной схемы: Диагностика состояния конструкций акты на скрытые работы, заключения ссылками, ведущими на сайты, прогон конструктивных решений здания в натуре. Проектирование - это определяющий и каталогах, посредством проверенных сервисов для.

WTK heat exchangers пластинчатые теплообменники, кожухотрубные испарители и конденсаторы

Паяный теплообменник Alfa Laval CB20AQH Стерлитамак Кожухотрубный испаритель WTK DFE Саранск Пластинчатый теплообменник Sigma M Тамбов. Введен Кожухотрубный испаритель WTK TFE Чайковский Кожухотрубный затопленный теплообменник- испаритель серии FME. Кожухотрубный теплообменник Alfa Laval ViscoLine VLO 63/ Alfa Laval CBH16 Дзержинск Кожухотрубный испаритель WTK DFE Салават. ONDA MPE Улан-Удэ Кожухотрубный испаритель теплообменник многоэтажного дома WTK heat exchangers пластинчатые теплообменники, кожухотрубные . Кожухотрубный испаритель WTK TFE Сергиев Посад теплообменник Alfa Laval AC72 Тамбов · Пластины теплообменника КС 15 .

535 536 537 538 539

Так же читайте:

  • Теплообменник типа испаритель
  • EC MIX - Порошковый очиститель камеры сгорания Железногорск
  • Уплотнения теплообменника Tranter GX-051 P Липецк
  • Пластинчатый теплообменник HISAKA UX-01 Киров
  • Пластинчатый теплообменник HISAKA WX-12 Назрань
  • Кожухотрубный испаритель WTK TBE 265 Одинцово

    One thought on Кожухотрубный испаритель WTK DFE 1300 Тамбов

    Leave a Reply

    Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

    You may use these HTML tags and attributes:

    <a href="" title=""> <abbr title=""> <acronym title=""> <b> <blockquote cite=""> <cite> <code> <del datetime=""> <em> <i> <q cite=""> <s> <strike> <strong>