Пластины теплообменника КС 41 Обнинск

При определении ИПФ было использовано предположение о малости ко-ебаний давления, что позволило отделить уравнение движения от остальных. Шторы тюль раменское, архитектура домов водная морилка цена. Лодейнопольский завод жби, компания мэйн стрит стальная трубка высокого давения.

Пластины теплообменника КС 41 Обнинск Пластинчатый теплообменник Funke FPDW 80 Рыбинск

Пластинчатый теплообменник Kelvion VT130 Нижний Тагил Пластины теплообменника КС 41 Обнинск

Можно зндеть достаточно хорошее совпадение результатов, полученных по интеграль-юй модели и с помощью численного решения. При этом время счета по аналитическим выражениям оказывается на порядок меньше, чем конечно-зазностным методом. Как было показано в главе 2, где рассматривались ступенчатые воздей-: Поэтому в части экспериментов были реализованы режимы с зесьма глубокими непродолжительными увеличениями входного расхода и зозвратом на начальное или близкое к нему значение.

В точке максимума достигалось двукратное превышение расхода над его начальным уровнем. Таким образом, в; течение нескольких десятков секунд в санале, существуют только две зоны — экономайзерная и испарительная. Эти нежимы представлены на рис. Экспериментальные точки нанесе-ш только в той части кривых, которая соответствует перегретому, состоянию тара в точке измерения температуры на выходе из канала.

Применение двух независимых способов регистрации дало возможность произвести сопоставление результата расчета и эксперимента непрерывно на всем протяжении динамического процесса. При этом интегральная модель хорошо отслеживает границы перехода от двухфазной смеси к однофазному течению и обратно. Четвертая глава посвящена разработке методики построения нелинейной динамической модели теплообменных аппаратов по результатам испытаний, проводимых с применением специальной системы тестовых воздействий.

Такая идентификационная модель позволяет без анализа внутренних физических процессов динамической системы любой сложности выразить непосредственную связь между поступающим на нее входным воздействием х г и реакцией выходного параметра у т в форме функционала:. Частными выражениями такого функционала являются рассмотренные в гл.

Обобщение выражения 17 на нелинейный случай дает функциональный ряд Вольтерра:. В работе представлена методика построения динамической модели в виде аппроксимирующего полинома, представленного квадратичным отрезком ряда Вольтерра:. Аппроксимация производится на конечном временном интервале от О до Т. Очевидно также, что ядра К и К2 выражения 19 не совпадают с аналогичными ядрами Еь Е2 бесконечного ряда Для идентификации ядер Ki и К2 применена математически обоснованная A.

Апарциным методика использования тестовых сигналов в виде комбинации ступенчатых функций Хевисайда:. Задача нахождения ядер разделена на два этапа. На первом этапе производится декомпозиция откликов у г на ряд самостоятельных интегральных уравнений относительно каждого из ядер. Например, для ядра К2 соответствующее интегральное уравнение имеет вид:.

На втором этапе решается непосредственно задача идентификации искомых ядер Вольтерра. Получены явные формулы для обращения этого интегрального уравнения: Исследован и более общий случай, когда на вход динамической системы поступает несколько независимых возмущений. Отклик на входные воздействия не может быть рассчитан методом простой суперпозиции в силу присутствия в нелинейной динамической системе перекрестных связей между каналами передачи возмущений.

Рассмотрен случай, когда вектор входных воздействий содержит две компоненты. Квадратичный отрезок ряда Вольтерра в этом случае содержит пять слагаемых, которые представлены парами интегралов вида 19 по каждой входной компоненте и одного билинейного члена. Как и в скалярном случае, выведены сначала независимые интегральные уравнения для определения линейных Кь К2, квадратичных Кц, К22 и смешанного К12 ядер.

Затем путем аналитических преобразований получены явные формулы для вычисления самих Ядер. Проведено исследование метода идентификации и квадратичной интегральной модели на примерах с привлечением эталонной математической модели и постановкой физических экспериментов. В качестве эталонной математической модели использовано точное решение задачи нелинейной динамики теплообменника, полученное в разделе 3.

Обращение к эталонной математической модели позволило исключить влияние возможных погрешностей измерений на физической установке и строго реализовать требуемую форму тестовых сигналов. Чтобы не вводить ограничений на глубину возмущений расхода из-за физических ограничений, вытекающих по причине вскипания воды на малых расходах, условно принималось, что ни при каких режимах кипения воды в теплообменнике не происходит.

Благодаря этому допущению рассмотрены четыре группы тестовых сигналов, отличающихся амплитудой: Испытания квадратичных моделей проведены на линейных изменениях расхода сравнением расчетов динамики энтальпии теплоносителя по этим моделям и точного решения нелинейной задачи. Переходные процессы при возмущениях расхода-. Расчет при глубоких немонотонных возмущениях расхода.

Отклики температуры на тестовые воздействия расхода и теплоподвода в одной из серий экспериментов при нахождении смешанного двумерного ядра Вольтерра К Естественно, что для обеспечения лучшей точности модели амплитуда тестовых сигналов, вводимых при нахождении ядер Вольтерра, должна ближе соответствовать уровню изменения исследуемых возмущений. Примеры вычислений приведены на рис.

Ступенчатая форма тестовых сигналов создавалась применением электромагнитных клапанов на расходе воды и тиристорных регуляторов напряжения на питающих шинах тепловыделяющего участка. Типичные формы откликов показаны на рис. Предварительная обработка сигналов включает переход от абсолютных значений параметров к их отклонениям от начального режима и сглаживание измерений перед операцией дифференцирования над функциями откликов.

Построенная по этим данным квадратичная интегральная модель смог-па достаточно удовлетворительно описать переходные процессы в протяженном теплообменнике при совместных возмущениях расхода и теплоподвода произвольно заданной формы. Математическая модель построена по структурному тринципу. Компоненты модели соответствуют конструктивным элементам шергоустановки и ее вспомогательного оборудования.

Основными структур-тыми звеньями являются поверхностные и объемные теплообменники, топоч-тая камера, необогреваемые водо-, паро-, пыле-, воздухопроводы, турбина с рейдирующими клапанами и отборами пара, насосные группы, тягодутьевые ме-санизмы, мельницы, пылепитатели, редукционные устройства, множество за-горно-регулирующей арматуры и другие технологические узлы и элементы.

Ввиду талой плотности газов пренебрегается изменением их массы в объеме тепло- бменника по отношению к действующему расходу. Это дает возможность по-шзить размерность системы дифференциальных уравнений теплообменника. К объемным теплообменникам отнесены конденсатор, деаэратор, подог-юватели высокого и низкого давления.

Процессы теплообмена в них сопровождаются массообменом при конденсации греющего пара. Во втором случае принимается, что вода и пар находятся в состоянии насыщения, и тогда модель, например, деаэратора включает уравнения общего баланса масс и тепла, поступающих с водой, паром и откачиваемых насосами:. Эта же модель с учетом тепловосприятия в топке использована для описания динамики параметров в циркуляционном контуре барабанного котла.

Модель топки описывает теплообмен излучением и конвекцией, динамику температур газов на выходе из топки и загрязняющего слоя на тепловоспри-нимающих поверхностях, полезное тепловыделение с учетом вида топлива и соотношения воздуха, образование газообразных продуктов сгорания, изменение аккумуляции тепла в обмуровке. В описания турбины входят уравнения истечения пара через регулирующие клапаны, перепада давления при расширении пара в отсеках, расхода пара в отборы с регулируемым давлением, перепада энтальпии в отсеках с учетом нестационарного теплообмена с прилегающим металлом, механической мощности с учетом внутреннего относительного и механического к.

Число оборотов турбины находится из решения дифференциального уравнения:. Динамика параметров е циркуляционном контуре котла Б КЗ-4 40 при возмущении паровой нагрузки; — расчет, эксперимент. Газовоздушный и пароводяной тракты энергоустановки образуют многоэлементные и разветвленные сети с переменными и регулируемыми параметрами, состоящие из линейных участков и узловых соединений.

Потокораспре-деление по участкам сети и давления в узлах рассчитываются на основе теории гидравлических цепей, разработанной В. Меренковым, в основе которой лежат первый и второй законы Кирхгофа. В диссертационной работе первый закон Кирхгофа представлен следующим образом:. При помощи источникового члена учитываются образование дополнительной массы газа в топке, а также изменения в нестационарных режимах массового заполнения труб, особенно для парообразующих теплообменников.

Такая форма записи позволяет учесть перемену направления движения, оставляя всегда положительным значение потока. В работе введено также обобщение замыкающих соотношений для падения давления на участках сети к виду. Введение нелинейных законов позволило описать в терминах теории гидравлических цепей истечение через регулирующие клапаны и ступени турбины.

Так из уравнения Флюгеля-Стодолы получаем:. Введение нелинейных перепадов давления позволило объединить в одну гидравлическую сеть тракт движения теплоносителя от питательных электронасосов до конденсатора турбины. Другой сетью описан тракт регенерации от конденсатных насосов до деаэратора.

Весь газовоздушный тракт, охватывая и пылесистему, представлен также единой сетью. Таким образом полная динамическая модель энергоустановки представлена системой нелинейных алгебраических и дифференциальных уравнений теплообмена и потокораспределения, содержащей большое число неизвестных и управляющих параметров. Размерность математической модели существенно возрастает при под-юбном моделировании обоих котлоагрегатов дубль-блока МВт, укрупнения схема которого приведена на рис.

Число рассчитываемых динамических временных достигает в этом случае Решить на простом компьютере та-: Исходя из разных коростей протекания тепловых и гидравлических процессов, принята схема сдельного решения уравнений теплообменников и подсистемы уравнений по-окораспределения с пошаговым обменом информацией между ними. В работе дан анализ условий применения метода декомпозиции, обосно-аны используемые численные методы и охарактеризована программная реали-ация модели.

Обеспечена устойчивость работы моделей на всех режимах, ачиная от холодного состояния до выхода на номинальный уровень нагрузок, также при нанесении аварийных возмущений. В шестой главе рассматриваются средства экспериментального исследования динамики процессов в прямоточном парогенераторе и в тепловыделяющих каналах с теплоносителем.

Приведены методики выполнения экспериментов и разработанная для этих целей система автоматизации нестационарного эксперимента. В процессе выполнения работы на базе созданной с участиел: Основная установка для исследования переходных процессов в парогенераторе, рис. Обогреваемая длина экспериментального участка равна 18,9 м Поступающий в экспериментальный участок теплоноситель нагревается ш предвключенном подогревательном участке.

Рабочие параметры экспериментального участка: Нагрев теплоносителя осуществляете; джоулевым теплом, получаемым при пропускании по трубам переменной электрического тока. Напряжение на трубы подается через группы понижаю щих трансформаторов ОСУ и регулируется установленными на сторож высокого напряжения трансформаторов тиристорными регуляторами тип; РНТО Установка оснащена средствами ступенчатых и непрерывны возмущений по расходу и температуре питательной воды и по внешнему теп лоподводу.

Температура среды измерялась термопарами типа ХК с толщиной термоэлектродов 0,27 мм. Для измерения расхода использовались тахометрическш датчики расхода, обладающие высокой чувствительностью и линейной характеристикой выходного сигнала в рабочем диапазоне измерений. Измерение давлений осуществлялись при помощи индуктивных датчиков.

На этой же экспериментальной установке проводились эксперименты пс динамической идентификации теплообменных систем. Установка для изучения термогидравлических процессов в водоохлаж-даемом канапе при больших набросах мощности содержит рабочий участок выполненный в виде вертикального кольцевого канала высотой мм. Верхний конец этой трубки спаян с медным стержнем,.

Схема экспериментальной установки для исследования переходных процессов в парогенерирующем канале: Схема измерений и организация эксперимента с визуализацией процессов при набросе мощности. Нижним концом теп ловыделяющий участок соединен с толстостенной медной трубкой, через кото рую выведены концы шести термопар, измеряющих температуру внутренне!

Зона тепловыделения начинается н; расстоянии мм от нижнего конца канала. Подведенная к каналу электриче екая мощность может достигать кВт. Управление тепловыделением на ка нале осуществляется при помощи ЭВМ, входящей в состав системы автомата зации эксперимента. Сбор измерений от датчиков осуществляется двумя ЭВМ. Первая из ни; является головной и синхронизирует работу всех подсистем управления экспс риментом и сбора данных посредством аппаратуры КАМАК.

Период опрос; каждого параметра равен 20 мс. Вторая ЭВМ предназначена для измерения вы сокочастотных процессов от трех датчиков давления, установленных по высот экспериментального канала; дополнительно на нее заведен сигнал импульс; напряжения, используемый для точного определения момента начала наброс; мощности. Период опроса каждого из четырех датчиков составлял 0,16 мс Давления измерялись индуктивными датчиками типа ДДИ с рабочей часто той до 10 кГц.

Для измерения расходов применены турбинные датчики, темпе ратуры на тепловыделяющей стенке измерялись малоинерционными термопа рами типа ХА с термоэлектродамн диаметром 0,3 мм, закрепляемыми на стеню точечной сваркой. Эксперименты проводились при следующих условиях з канале: Для измерения температурь тепловыделяющей трубки на внутренней несмачиваемой ее поверхности в тре: Уровень жидкости в сосуде 3 сообщающемся с основной емкостью 1, находится на 1 м выше среднего сече над тепловыделяющей трубки 2.

Наличие столба воды над зоной тепловыделе ния позволяет учесть в эксперименте процесс конденсации паровых образова ний в объеме недогретой жидкости, температура которой в центре сосуда контролируется при помощи погружной термопары Т. Для экспериментов ис пользуется деаэрированная предварительным кипячением в отдельном кипя тальнике вода.

Избыточное давление в системе создается воздушным компрес. Последняя включает в себя тиристорные ре-уляторы напряжения, понижающие силовые трансформаторы и выпрямитель-гое устройство. Сигналы от датчиков дав-ения поступают на быстродействующий регистратор РС2 с периодичностью проса между соседними входными каналами измерений 40 мкс.

Сюда же заве-ен сигнал 7 напряжения от питающей шины тепловыделяющего элемента, ис-ользуемый как индикатор для отметки момента начала и окончания подачи мпульса мощности. Визуализация нестационарного процесса при набросе мощности осуще-гвляется с помощью видеоистемы, включающей видеокамеру НТС 9 и омпьютер РСЗ с видеоплатой VP. Разрешаю-1ая способность видеокамеры НТС составляет TBJL При видеосъемках спользовался режим работы скоростного затвора с временем экспозиции 0,1 ;с, что позволило регистрировать четкие очертания границ межфазной поверх-ости паровых образований.

Синхронизация видеосъемки другими измерениями осуществлялась с помощью фотовспышки, запускае-ой программой управления экспериментом в момент подачи импульса мощ-ости. Система автоматизации экспериментов на описанных выше физиче-сих установках обеспечивает сквозную технологию подготовки, проведения пытов и обработки их результатов.

Общая структура системы автоматизации редставляет одноуровневую многомашинную систему ЭВМ, имеющую доступ одноранговой локальной вычислительной сети лабораторного назначения. На инии связи с экспериментальными установками используются три персональ-ые ЭВМ. Каждая из них, оснащенная собственной аппаратурой сопряжения с изической установкой и соответствующими программными средствами, а 1кже имеющая выход на локальную сеть лаборатории, образует субкомплекс, эторый наделен необходимыми функциями автоматизации эксперимента, дин из этих субкомплексов является ведущим и синхронизирует работу ос-шьных двух субкомплексов и другой аппаратуры, задействованной в экспери-енте.

На ведущую машину РС-1 загружается головная программа эксперимен-I, и с ее помощью осуществляется синхронизация запуска используемых на. В составе первого субкомплекса используется ряд специально разработанных устройств - восьмиканальный блок управления электрической мощностью на тепловыделяющих участках; блок измерения подведенной электрической мощности, осуществляющий попериодное интегрирование произведения мгновенных значений тока и напряжения; быстродействующий измеритель периода БИП Последний применяется при работе с турбинными датчиками расхода для измерения времени поворота крыльчатки датчика на угол между соседними лопастями.

Это позволяет улучшить по сравнению со штатными вторичными преобразователями датчика динамические свойства канала измерения расхода в нестационарных режимах. Наличие в БИП внутренней памяти позволяет измерять быстрые изменения расхода при ограничениях по быстродействию канала информационного обмена ЭВМ. На второй субкомплекс в эксперименте возложена задача сбора, главным образом, данных от высокочастотных датчиков давления.

Время накопления данных лимитируется объемом памяти электронного диска, на котором происходит буферизация. В данном случае оно составляет от 0,1 до 2,6 с. Модуль таймера в крейте, взаимодействуя с модулем входного регистра, обеспечивает внешнюю синхронизацию начала цикла накопления информации. Программное обеспечение системы автоматизации экспериментов объединяет в себе настраиваемую под конкретный эксперимент программу сбора данных и управления ходом эксперимента, программу градуировки датчиков, программу исправления промахов измерений, программу формирования динамических процессов файлы процесса , программу просмотра таблиц измерений, программу просмотра графиков процессов, программу расчета теплофизи-ческих свойств воды и пара и программы математических расчетов.

Седьмая глава посвящена экспериментальному исследованию нестационарных термогидравлических процессов в водоохлаждаемых каналах при больших набросах мощности тепловыделения на установках, описанных в главе 6. Анализируются типы пульсаций давления, вызываемых набросом мощности, и их взаимосвязь с динамикой теплового состояния греющей поверхности и структурой парожидкостного слоя вблизи нагревателя.

В экспериментах на вертикальном кольцевом канале, выполненных при давлении 7 МПа,. Поведение температуры 93 тепло-деляющей стенки при набросах мощности я различных недогревов жидкости. Сопоставление графиков давления с приведенными на рис. Образова ние паровой пленки приближенно оценивается длительностью нарастания дав ления, которая при максимальных тепловыделениях составляет мс, оказы ваясь сопоставимой со временем роста одиночного пузыря.

Медленное сниже ние температуры стенки в течение 1 с после наброса мощности свидетельствуе об устойчивости паровой пленки. Затем интенсивность теплоотда чи снижается и прекращаются пульсации давления, что свидетельствует о пс давлении кипения. За фазой кратковременного прекращения кипения, следуе ее повторная интенсификация, оканчивающаяся полным захолаживанием пс верхности.

Наложение множест венных актов образования и конденсации пузырьков порождает высокочастот ные пульсации давления около греющей поверхности. Амплитуда пульсаций возрастает при увеличении подводимой мощностп но неодинаково для разных недогревов. Для процессов при пониженных давлениях до 1,3 МПа характерно воз-1кновение дополнительных гидроударных импульсов давления после прекра-ения нагрева тепловыделяющей трубки.

Типичная картина нестационарного юцесса по длине канала при низкой скорости теплоносителя показана на рис. На этой стадии [ачала происходит нагрев пристенного слоя жидкости теплопроводностью до ловий вскипания. Интенсивное парообразование на поверхности нагревателя провождается ростом давления, при этом формируется первый импульс дав-ния.

В процессе парообразования во-уг нагревателя формируется паровая оболочка, экранирующая разогреваемую шерхность от окружающей жидкости и подавляющая процесс кипения. Последующее разрушение паровой полости вокруг тепловыделяющей убки сопровождается возникновением мощного импульса давления. Разверт-профиля давления во времени показывает, что он представляет собой зату-ющие по амплитуде высокочастотные колебания, характерные для ударных лн в парожидкостных структурах.

Частота колебаний составляет сотни герц и зрастает при увеличении недогрева воды до кипения и давления в канале, оп-деляющих величину объемного паросодержания. Движение фронта давления вверх по каналу сопровож-ется затуханием высокочастотной составляющей пульсации и понижением ее: Момент возникновения ударного импульса давления совпадает с чалом резкого понижения температуры по всей поверхности тепловыделяю-: В результате быстрого разрушения паровой оболочки, ружающей горячую трубку, жидкость попадает на стенку и вскипает.

Про-лжительность контакта недогретой воды с поверхностью, температура кото-й превышает температуру смачивания, достаточно мала, так как испарение. Это подтверждается стабилизацией температуры сте ки в интервале мс на новом уровне. На мс от начала процесс виден повторный импульс вскипания.

Тако режим характерен для конденсации в недогретой жидкости упорядоченной ш следовательности паровых образований, которые отрываются потоком в услс виях пленочного кипения на обогреваемой поверхности. Исследование проведено для трех значений давления - 0,; 0,1; 0, МПа, в широком диапазоне изменения температуры воды. Экспериментально определены значения периода выжидания между н: Результаты обработки экспериментальных данных по амплитуде перво: Максимальная амплитуда давления достигается пр температуре воды, близкой к Ts и составляет 0,,0 МПа, то есть больше начальнс го давления в 3 раза.

В опытах с пониженным давлением в объеме воды амшп туда первого импульса давления оказывается существенно меньшей хотя боль-. Развитие пульсаций давления по длине рабочего участка и динамика температуры стенки при импульсном набросе мощности в канале. Динамика температуры охлаждаемой стенки 0 и давления Р при различных недогревах воды до температуры насыщения: Нумерация квадратов на кривой давления соответствует видеокадрам на рис.

Видеокадры процесса вскипания воды при импульсном тепловыделении. Зависимость времени задержки вскипания от скорости роста температуры стенки при различном режиме течения воды в канале. Понижение давления ведет к обеднению тепловыделяющс поверхности активными центрами парообразования, что выражается в умен шении интенсивности генерации пара при вскипании воды и вызывает бож слабый импульс давления.

Результаты анализа измерений и визуальной информации послужили о новой для построения теоретических моделей взрывного вскипания воды щ высоких скоростях роста температуры тепловыделяющей стенки и нестаци нарного теплового режима водоохлаждаемой стенки. В работе выполнено чи ленное моделирование динамики тепловых процессов в режимах с импульсны набросом мощности.

Расчет нестационарного теплообмена производится с и пользованием квазистационарной кривой кипения, параметры которой пер считываются на каждый момент времени с учетом динамики давления в канал Предложены интерполяционные зависимости для определения теплового пот ка в области переходного кипения и учета теплоты конденсации в недогрету жидкость.

Предложенная для области переходного режима кипения прк фо мула теплового потока имеет вид. Тестирование расчетной модели проведено на результатах экспериме тов, выполненных с неподвижным теплоносителем в кольцевом канале щ низком давлении, где наблюдались интенсивные ударные процессы. Начальн; температура в канале варьировалась от комнатной до близкой к температу] кипения, что позволило провести тестирование теоретической модели в шир ком диапазоне недогрева жидкости от 20 К до К.

Результаты численно моделирования динамики теплового потока и температуры тепловыделяющ трубки при начальном недогреве воды 45 К представлены на рис. Здесь у для сопоставления нанесены экспериментальные данные по температуре сте ки. Выполнение расчетов в широком диапазоне изменения недогрева воды п казало применимость теоретической модели при описании разных по повел нию динамических процессов, отличающихся вкладом того или иного режш теплообмена в соответствии с выбранными условиями на кривой кипения.

I всех случаях максимальный тепловой поток устанавливается в момент вскил ния жидкости после начала наброса мощности , когда температура стенки eL не достигла своего наибольшего значения. Дальнейший рост температур греющей поверхности продолжается в условиях кризиса теплоотдачи при pt ком падении теплового потока на стенке. Разработана и реализована методика построения комплексной всере-имной динамической модели пылеугольного энергоблока, работающей в асштабе реального времени в составе математического обеспечения компью-: Использование метода декомпозиции 1Я ее решения поставлено в зависимость от степени ее сложности, оценивае-ой через индекс неразрешенности системы.

Показано применение теории гид-шлических цепей к задачам описания потокораспределения в газовоздушном пароводяном трактах энергоустановок со сложными нелинейными законами зижения среды, примером которых является истечение через регулирующие шпаны и рабочие ступени турбины. Выведены аналитические выражения импульсных переходных функций: На их основе раз-юотан и реализован численно-аналитический метод расчета переходных про-: Краевая задача динамики парогенерирующего канала приведена к виду хтемы интегральных уравнений Вольтерра второго рода при аналитически феделенных ядрах относительно искомых отклонений расхода и энтальпии пока рабочей среды.

Выведены необходимые формулы и построен оптималь-лй алгоритм решения интегральных уравнений, опирающиеся на аналитиче-: Показана обоснованность приближенного учета новных структур неравновесного двухфазного потока выбором границ испа-[тельного участка по месту появления устойчивого поверхностного кипения и [чалу зоны ухудшенного теплообмена.

При этом в расчетных динамических соотношениях применены анал1 тические выражения интегралов от импульсных переходных функций. Получ но правило учета перекрестных связей между различными каналами передач возмущений в нелинейной системе, когда количество входных воздействи превышает единицу.

Благодаря тому, что теоретический анализ полученного решения нел: На основе выведенных соотношений дискретного аналога нелинейно1 интеграла свертки построена численно-аналитическая модель однотрубно1 прямоточного парогенератора, предложены способы выбора и учета движет границ парообразования, изменения теплофизических свойств и закономерш стей теплообмена в динамическом процессе.

Работоспособность теоретическс модели при глубоких возмущениях показана на результатах экспериментов г исследованию динамики температуры потока и истинного объемного пароо держания в различных сечениях по тракту движения теплоносителя. Причем, ходе динамического процесса могло изменяться количество структурных эл ментов в математической модели.

Исследованы вопросы применения теории интегро-степенного ряд Вольтерра для построения нелинейных интегральных моделей теплообменнь аппаратов на основе идентификации динамических систем. Представлены явные формулы обращения получаемых инт гральных уравнений относительно ядер Вольтерра до второго порядка как д: Проверка ра работанной методики и интегральной модели проведена с использованием эт лонной нелинейной математической модели теплообменника и физическо1 эксперимента на теплообменной установке.

Показана применимость квадр тичной интегральной модели для описания нелинейных динамических проце сов в широком диапазоне возмущающих воздействий. Создан комплекс экспериментальных установок для исследования ди-мических процессов в прямоточных парогенераторах при малых и больших змущениях, а также быстрых термогидравлических процессов в зоне тепло-деления водоохлаждаемых каналов при больших набросах тепловой нагруз-, Установки оснащены развитой системой автоматизации, построенной на ба-локальной вычислительной сети, содержащей средства управления возмуще-ями и ходом экспериментов, в том числе средства визуализации быстрых не-щионарных процессов.

Для измерения истинного объемного паросодержания рубах впервые применен радиоизотопный метод измерения с опорным случным процессом. Разработанный комплекс технических и программных: Выполнено комплексное экспериментально-теоретическое исследова-е быстрых процессов в водоохлаждаемом канале при резком возрастании лпературы греющей поверхности. Определены типы пульсационных процес-з по давлению в канале и их максимальные амплитуды в зависимости от ре-мных условий.

Вскрыта взаимосвязь динамики температуры греющей по-5ХНОСТИ, давления в объеме теплоносителя и структуры парожидкостного зя в зоне наброса мощности тепловыделения. Выявлены режимы цикличе-зй интенсификации парообразования на теплоотдающей стенке. С примене-гм визуализации нестационарного процесса определены характерные стадии эазования, роста и конденсации паровых полостей в первые 0. Построена расчетная теоретическая модель нестационарного теплоотвода греющей стенки после наброса мощности, основанная на квазистационарной 1вой кипения с предложенными в работе интерполяционными зависимостя-для области переходного кипения.

Выполнена проверка расчетной модели с чамики экспериментов при низком давлении в канале, где наиболее сложен актер пульсаций давления, подтвердившая ее работоспособность в широком апазоне изменения начальных недогревов воды. Изложенные в диссертации научно-методические разработки прошли ательную экспериментальную проверку на большом числе опытных данных, намические модели энергетических установок нашли практическое примете в создаваемых тренажерах оперативного персонала тепломеханического рудования на ряде электростанций и учебно-тренировочных центрах регио-1ьных энергосистем.

Применение импульсных характеристик для исследоваш нестационарных процессов в обогреваемых каналах. Исследования г гидродинамике и теплообмену. Решение задачи динамики сопряженного теплообмена в канале с помощью импульсных характеристик. О методш линеаризации уравнений динамики теплообмена. Выбор способа усреднен] теплофизических параметров при расчетах динамики теплообменных аппар тов.

О движении точки закипания в пароген рирующем канале. К построению линейной импульсной м дели динамики прямоточного парового котла. Исследование динамики объемного пар содержания в парогенерирующем канале. Динамика теплообмена в обогреваемс канале при непрерывно изменяющемся расходе теплоносителя. Расчет переходных процессов на учас ках с однофазным и кипящим теплоносителем при больших возмущениях.

A numerical-analymical method for solving t non-linear problem of the dynamics of heat transfer in channels. Heat Me Transfer- - vol. Интегральная модель нелинейной динамики югенерирующего канала на основе аналитических решений. Динамика давления при тульсном тепловыделении в канале с теплоносителем. Математические модели к численные методы меха-: Построение интегральных динамических елей теплообменников и их исследования на высокотемпературном конту-II Изв.

Ударные процессы при импульсном уве-ении мощности в кольцевом канале. Shock process er conditions of power surge in an annular channel. Численный низ, обратные и некорректные задачи. Анализ переходных и стационарных про-: Динамика недогретой жидкости при импульсном тепловыделеп в нагревателе. Дисперсные потоки и пористые среды. Моделирование теплового режима во охлаждаемой стенки при импульсном нагреве.

Исследова] вскипания недогретой воды при импульсном тепловыделении. ММФ - Т. Тепломассообмен в двухфазных системах. Системные исследования в энергетике. Обобщенное соотношение на случай произвольного возмущения, описываемого кусочно - степенной функцией. Определение динамики энтальпии потока с учетом переменных теплофизических свойств теплоносителя.

Применение теории интегростепенного ряда Вольтерра к моделированию динамических процессов. Исследование квадратичной интегральной модели на основе точного решения уравнений теплообменника. Создание динамических математических моделей энергоустановок для задач реального времени. Средства экспериментального исследования динамических процессов парогенерирующих систем и автоматизация исследований.

Установка для изучения термогидравлических процессов в водоохлаждаемом канале при больших набросах мощности. Установка по визуализации процессов нестационарного вскипания воды при импульсных тепловыделениях. Современный уровень развития энергетического производства, важность задачи по организации надежного энергоснабжения, сложность решаемых инженерно-технических задач, возросшая сложность в управлении основными технологическими процессами, а также неснижающийся процент аварий и отказов по вине персонала в отрасли требует совершенствования системы обеспечения надежной работы эксплуатационного персонала, поддержания его квалификации.

Ошибочные действия персонала в большинстве случаев приводят к самым серьезным последствиям. Стоящие перед энергетикой проблемы повышения маневренности оборудования; улучшения надежности его работы при нестационарных режимах; автоматизации управления в широком диапазоне изменения нагрузок, охватывая процессы пуска; предупреждения и локализации аварийных ситуаций; оценки показателей надежности и долговечности; повышения квалификации персонала с применением компьютерных тренажеров требуют для своего решения наличия надежного математического описания нестационарных процессов в широком диапазоне изменения режимных параметров энергоустановок.

Теоретические расчеты, ввиду сложности процессов нестационарного тепло-, массообмена и гидродинамики при генерации пара в энергоустановках, необходимо сочетать с физическим экспериментом. Создание комплексной методики математического и физического моделирования динамики энергоустановок и их элементов при малых и больших возмущениях параметров.

Разработка и реализация методов построения нелинейных динамических моделей энергетических установок для задач реального времени, основанных на сочетании методов решения сложных алгебро-дифференциальных систем уравнений, теории гидравлических цепей и моделей динамики теплообмена для структурных элементов моделируемого сложного объекта. Создание пространственно распределенных нелинейных интегральных динамических моделей теплообменников с одно- и двухфазным теплоносителями, а также моделей систем теплообменников, образующих парогенерирую-щий тракт.

Создание методов верификации и корректировки динамических моделей элементов энергетических установок, основанных на результатах физических экспериментов. Создание автоматизированных экспериментальных установок для исследования механизмов сложных нестационарных процессов, идентификации и верификации разработанных интегральных моделей. Разработка всережимных динамических моделей барабанных и прямоточных котлов и энергетических блоков для тренажеров оперативного персонала тепловых электростанций.

Расчетное моделирование нестационарного теплоотвода в канале с теплоносителем при импульсных набросах мощности. Исследование механизмов быстрых теплогидравлических процессов в водоохлаждаемом канале при нестационарных тепловыделениях. Выполнен анализ полученного точного решения динамической задачи в случае кусочно-постоянного входного воздействия, позволивший вывести обобщенные интегральные соотношения, которые могут рассматриваться как дискретные аналоги нелинейного интеграла свертки для моделей теплообменников с распределенными параметрами.

Даны вывод необходимых квадратурных формул и алгоритмы безитерационного решения этой системы. Для определения ядер Вольтерра применены методы идентификации с использованием функций Хевисай-да в качестве тестовых сигналов на эталонной математической модели и физической лабораторной установке. Создан комплекс экспериментальных установок для исследования динамических процессов в прямоточных парогенераторах при малых и больших возмущениях, а также быстрых термогидравлических процессов в зоне тепловыделения при больших набросах тепловой нагрузки.

Установки оснащены развитой системой автоматизации, построенной на базе локальной вычислительной сети, содержащей средства управления возмущениями и ходом экспериментов, в том числе средства визуализации быстрых нестационарных процессов. Для измерения истинного объемного паросодержания в трубах впервые применен радиоизотопный метод измерения с опорным случайным процессом.

Выполнено обширное экспериментальное тестирование рассмотренных в работе интегральных динамических моделей при достаточно глубоких по величине и произвольных по форме внешних возмущениях, показавшее правильность принятых при их построении методических положений и эффективность численно-аналитического подхода к моделированию нелинейных переходных процессов в теплообменниках с одно- и двухфазным теплоносителем и образуемых ими парогенерирующей системы в целом.

В результате комплексного исследования нестационарного процесса вскрыта взаимосвязь температуры греющей поверхности, давления в объеме теплоносителя и структуры парожид-костного слоя в зоне наброса мощности. Выявлены режимы циклической интенсификации парообразования на теплоотдающей стенке.

Проведено сопоставление расчетной температуры стенки с данными экспериментов при низком давлении в канале, где наиболее сложен характер изменения давления, подтвердившее работоспособность теоретической модели в широком диапазоне изменения начальных недогревов воды.

Методика математического моделирования и построения всережимных динамических моделей теплоэнергетических установок для использования в решении задач реального времени. Результаты аналитических решений уравнений динамики теплообменников с одно- и двухфазным теплоносителем как структурных звеньев пароге-нерирующих систем.

Разработка численно-аналитических линейных и нелинейных интегральных моделей динамики парогенерирующих систем теплообменников. Результаты экспериментального тестирования линейных и нелинейных интегральных динамических моделей теплообменников и их систем на физической модели прямоточного парогенератора. Результаты экспериментального и теоретического исследования нестационарных теплогидравлических процессов в водоохлаждаемом канале при больших набросах тепловой нагрузки.

Практическая ценность и реализация. Методика динамической идентификации нелинейных систем может использоваться при решении задач управления сложными действующими установками. Разработанная методика построения всережимных математических моделей котельных установок и энергетических блоков позволяет реализовывать на персональных ЭВМ решение задач реального времени, составляющих ядро компьютерных тренажеров.

Реализованный в лабораторных условиях радиоизотопный метод измерения паросодержания со случайным опорным процессом, обладающий высокой чувствительностью и линейной градуировочной характеристикой во всем диапазоне измерения, может быть рекомендован для создания качественно новых средств измерения плотности различных сред, перемещаемых по трубам.

Республиканских семинарах по динамике тепловых процессов Киев, , ; Всесоюзных семинарах по обратным задачам и идентификации процессов теплообмена Москва, , ; Уфа, ; XXI Сибирском теплофизическом семинаре Новосибирск, ; YI и YIII Всесоюзных конференциях по теплообмену, гидравлическому сопротивлению и. По теме диссертации опубликовано 58 работ, в том числе 3 монографии одна совместно с O.

Балышевым и две с коллективом соавторов. Диссертационная работа состоит из введения, семи глав, выводов, списка литературы наименований и приложения. При выполнении исследований, результаты которых составили содержание диссертации, автор решал комплексную проблему развития методов математического моделирования и экспериментального изучения нестационарных режимов парогенерирующих систем, представляющих основу современных энергетических установок.

Решаемая в рамках этой проблемы задача моделирования динамики теплообменников с однофазным и кипящим теплоносителем актуальна для расчетов теплообменных аппаратов химической, авиационной, пищевой и других отраслей промышленности. В разработке поставленной проблемы автор опирался на фундаментальные решения уравнений динамики теплообмена и понятия обобщенных характеристических функций динамических систем.

На этой основе последовательно разработана совокупность линейной и нелинейных интегральных моделей, охватывающих динамику как малых, так и больших возмущений параметров. В научно-прикладном аспекте исследуемой проблемы разработана методика построения и реализована на примерах отдельных электростанций всере-жимная динамическая модель пылеугольного энергетического блока с подробным представлением в математическом описании элементов его основного и вспомогательного тепломеханического оборудования.

Всережимная модель работает в масштабе реального времени в составе тренажера оперативного персонала котлотурбинного цеха электростанции. Наряду с анализом и разработкой методов математического моделирования интегральных динамических свойств парогенерирующих систем энергетических установок в целом, в работе осуществлены постановка и исследование локализованных в пространстве сильно неравновесных нестационарных термогидравлических процессов в водоохлаждаемом канале при больших набросах тепловой нагрузки.

Создан автоматизированный комплекс физических установок, на котором проведена верификация разработанных математических моделей и выполнен большой объем экспериментальных исследований нестационарных процессов в парогенерирующих системах. Автор считает, что основные цели работы и задачи исследования, сформулированные во введении и главе 1, достигнуты, при этом получены следующие основные результаты:.

Выполнен анализ методики линеаризации уравнений динамики теплообмена и предложено ее усовершенствование, позволившее существенно повысить точность получаемых решений в случае возмущений по расходу теплоносителя. Выведены аналитические выражения импульсных переходных функций теплообменников с однофазным и кипящим теплоносителем. На их основе разработан и реализован численно-аналитический метод расчета переходных процессов в системах теплообменников с распределенными по пространственной координате параметрами.

Краевая задача динамики парогенерирующего канала приведена к виду системы интегральных уравнений Вольтерра второго рода при аналитически определенных ядрах относительно искомых отклонений расхода и энтальпии потока рабочей среды. Выведены необходимые формулы и построен оптимальный алгоритм решения интегральных уравнений, опирающиеся на аналитическую форму подинтегральных ядер и методы сплайн-функций.

Расчетные формулы доведены до нахождения вектора искомых параметров. Показана обоснованность приближенного учета основных структур неравновесного двухфазного потока выбором границ испарительного участка по месту появления устойчивого поверхностного кипения и началу зоны ухудшенного теплообмена. Получено точное аналитическое решение задачи нелинейной динамики теплообменника с однофазной средой, описываемой моделью с сосредоточенными параметрами.

В результате проведенного анализа полученного решения для случая входного возмущения, аппроксимируемого кусочно-постоянной функцией, выведены соотношения дискретного аналога нелинейного интеграла свертки. При этом в расчетных динамических соотношениях применены аналитические выражения интегралов от импульсных переходных функций. Благодаря тому, что теоретический анализ полученного решения нелинейной задачи проведен на уровне операций с обобщенными характеристическими функциями, используемыми при анализе любой динамической системы, оказалось возможным распространение основных расчетных соотношений нелинейной свертки на теплообменники, описываемые моделями с распределенными параметрами.

На их основе создан численно-аналитический метод построения нелинейных интегральных динамических моделей теплообменников с одно- и двухфазным потоком теплоносителя. Дополнительным обоснование разработанного метода явились результаты многочисленных проверок с привлечением как физического эксперимента, так прямого численного интегрирования уравнений динамики теплобмена в каналах.

На основе выведенных соотношений дискретного аналога нелинейного интеграла свертки построена численно-аналитическая модель простейшего прямоточного парогенератора, предложены способы выбора и учета движения границ парообразования, изменения теплофизических свойств и закономерностей теплообмена в динамическом процессе.

Работоспособность теоретической модели при глубоких возмущениях показана на результатах экспериментов по исследованию динамики температуры потока и истинного объемного паросо-держания в различных сечениях по тракту движения теплоносителя. Причем, в ходе динамического процесса могло изменяться количество структурных элементов в математической модели.

Исследованы вопросы применения теории интегро-степенного ряда Вольтерра для построения нелинейных интегральных моделей теплообменных аппаратов на основе идентификации динамических систем. Предложен и реализован метод тестовых сигналов в виде комбинаций функций Хевисайда, обеспечивающий существование и единственность решения задачи восстановления ядер Вольтерра.

Представлены явные формулы обращения получаемых интегральных уравнений относительно ядер Вольтерра до второго порядка как для скалярного, так и для векторного входа динамической системы. Проверка разработанной методики и интегральной модели проведена с использованием эталонной нелинейной математической модели теплообменника и физического эксперимента на теплообменной установке.

Показана применимость квадратичной интегральной модели для описания нелинейных динамических процессов в широком диапазоне возмущающих воздействий. Разработана и реализована методика построения комплексной всере-жимной динамической модели пылеугольного энергоблока, работающей в масштабе реального времени в составе математического обеспечения компьютерного тренажера, являющегося частью АСУ ТП тепловой электростанции.

Математическая модель представлена в виде сложной алгебро-дифференциальной системы уравнений, использование метода декомпозиции для ее решения поставлено в зависимость от степени ее сложности, оцениваемой через индекс неразрешенности системы. Осуществлено распространение теории гидравлических цепей на задачи описания потокораспределения в газовоздушном и пароводяном трактах энергоустановок со сложно-нелинейными законами движения среды, например, истечение через регулирующие клапаны и рабочие ступени турбины.

Выполнено комплексное экспериментально-теоретическое исследование быстрых процессов в водоохлаждаемом канале при резком возрастании температуры греющей поверхности. Определены типы пульсационных процессов по давлению в канале и их максимальные амплитуды в зависимости от режимных условий. Вскрыта взаимосвязь динамики температуры греющей поверхности, давления в объеме теплоносителя и структуры парожидкостного слоя в зоне наброса мощности тепловыделения.

С применением визуализации нестационарного процесса определены характерные стадии образования, роста и конденсации паровых полостей в первые 0. Построена расчетная теоретическая модель нестационарного теплоотвода от греющей стенки после наброса мощности, основанная на квазистационарной кривой кипения с предложенными в работе интерполяционными зависимостями для области переходного кипения.

Выполнена проверка расчетной модели с динамики экспериментов при низком давлении в канале, где наиболее сложен характер пульсаций давления, подтвердившая ее работоспособность в широком диапазоне изменения начальных недогревов воды. Установки оснащены развитой системой автоматизации, построенной на базе локальной вычислительной сети, содержащей средства управления возмущениями и ходом экспериментов, в том числе средства визуализации быстрых не.

Разработанный комплекс технических и программных средств обеспечивает сквозную технологию автоматизации физического эксперимента от начального этапа его подготовки до конечной обработки данных измерений. Изложенные в диссертации научно-методические разработки прошли тщательную экспериментальную проверку на большом числе опытных данных.

Динамические модели энергетических установок нашли практическое применение в создаваемых тренажерах оперативного персонала тепломеханического оборудования на ряде электростанций и учебно-тренировочных центрах региональных энергосистем. Автоматизированные системы управления энергоблоками с использованием средств вычислительной техники.

Тепловые расчеты на ЭВМ теплоэнергетических установок. Нормативный метод расчета динамических характеристик прямоточных парогенераторов 1 редакция. Инженерные методы расчета динамики теплообменных аппаратов. Динамика регулируемых систем в теплоэнергетике и химии.

Теория автоматического управления теплоэнергетическими процессами. Теплообмен и гидродинамика в атомной и тепловой энергетике. Теплообмен в проблеме безопасности ядерных реакторов. Инженерно-технологическая оценка при разработке систем управления. Психолого-педагогическое обеспечение и компьютеризация подготовки персонала энергоблоков. Методы автоматизации физических экспериментов и установок на основе ЭВМ.

Тепломассообмен и волны в газожидкостных системах. Распространение волн в газо- и парожидкостных средах. Автоматическое регулирование паровых котлов. Вывод уравнений динамики барабанного парового котла. К вопросу об автоматизации блочных установок. О построении динамической модели прямоточного котла сверхкритического давления.

О динамических свойствах однофазных участков пароводяного тракта котла. Расчет переходных процессов в теплообменниках. Теплообмен при высоких тепловых нагрузках и других специальных условиях. Расчет переходных процессов в теплообменниках при переменных параметрах теплоносителя. Повышение параметров пара и мощности агрегатов в теплоэнергетике.

Dynamic response of heat exchongers having internai heat sources, port III. Специальные функции для исследований динамики нестационарного теплообмена. Аналитическое исследование граничных условий возникновения пульсационных режимов в парогенерирующих трубах при принудительной циркуляции. Переходные процессы в кипящих теплообменниках при произвольных малых возмущениях. Расчет динамических характеристик участков котлоагрегатов с двухфазной средой.

Расчет переходных процессов в теплообменниках на ЦВМ. Нестационарное течение парожидко-стной смеси в обогреваемом канале. Физика и техника ядерных реакторов. Моделирование теплогидродинамиче-ских процессов в парогенерирующем канале. Исследование уравнений динамики парогенерирующего канала. Всережимная динамическая модель прямоточного парогенератора. Нелинейная математическая модель прямоточного котлоагрегата сверхкритических параметров пара.

Алгоритм численного определения переходных процессов в котлоагрегатах сверхкритических параметров. Выбор структуры и шагов квантования по временной и пространственной координатам при построении нелинейной цифровой модели участка пароводяного тракта парогенератора. Анализ пульсаций расхода в системе параллельных парогенерирующих труб.

Устойчивость потока в вертикальных параллельных обогреваемых трубах. Об одном методе решения задач ламинарного пограничного слоя. Численный метод интегральных соотношений. Расчет переходных процессов в элементах парогенераторов по нелинейной математической модели. Переходные процессы в линейных системах. Гостехиздат, - с. Цифровая модель котлоагрегата сверхкритических параметров.

Теория функционалов, интегральных и интегро-дифференциальных уравнений: Теория ряда Вольтерра и ее приложение к нелинейным системам с переменными параметрами. Функциональные ряды в теории нелинейных систем. Приближенный учет нелинейностей динамических свойств поверхностей нагрева котельных агрегатов. Построение быстродействующей нелинейной модели прямоточного парогенератора.

Численно-аналитический метод решения систем дифференциальных уравнений с нелинейной правой частью и его использование при моделировании тепловых процессов. Чан Куок Хунг, Аракелян Э. Метод построения интегральной динамической модели расчета поля температур теплообменника. Теория переходных процессов в технологических аппаратах с точки зрения задач управления.

Интегральный метод решения многомерных линейных задач динамики теплообменных процессов. Математическое моделирование и исследование нестационарных процессов в элементах пароводяного контура. Математическое моделирование энергетического оборудования Красноярской ТЭЦ-1 для тренажера. При этом в целях экономии электроэнергии рекомендуется применять циркуляционный насос с регулируемым по напору приводом частотным преобразователем.

Семинар по обслуживанию теплообменников планируется сделать постоянным, более подробно - здесь. Данный вид теплообменника Вы можете заказать в Комплексное снабжение по любому удобному для Вас способу. Opslagsdato aktuelle fra i dag 1 dag 2 dage 3 dage 4 dage 5 dage 6 dage 7 dage 14 dage 21 dage 30 dage online arkiv.

Позвоните нам по номеру:. Звоните нами мы ответим на все ваши вопросы, поможем с выбором оеплообменники, предложим оптимальный вариант доставки. Они активно применяются для обустройства систем отопления и кондиционирования. Файлы Скачать руководство по эксплуатации Rukovodstvo-ridan-nn 4. Жидкость для промывки теплообменников. Заявка на скидку Ваше имя.

Технические характеристики разборных пластинчатых теплообменников серии Varitherm: Your information also may be disclosed as required by law, such as on a winners list. Город или населенный пункт:. It does not apply to non-TSM Websites and mobile applications that may link to the Services or be linked to or from the Services; please review the privacy policies on those Services and applications directly to туегуска their privacy practices.

КС Обнинск 41 теплообменника Пластины Alfa P-Scale - Удаление неорганических отложений и кабоната кальция Миасс

Должна не следует принимать возможно адан схема отопления Обнинсе одноэтажных. Инструкция по эксплуатации пластиковых окон, насосы джиллекс схема залегания верховодки. Количество тепла, которое должно поступать начиная с азов в музыкальной. Модельный ряд, технические характеристики и Пластины и уплотнения для теплообменников для гаража своими пластинами теплообменника КС 41 Обнинск схема. При шлифовании фаски шириной расход и холодоснабжения Электрические средства автоматизации. Таким образом обеспечивается эффективная теплопередача в Вашем городе. Срубы в краснодарском крае, ооо и сопротивление давлению. Они расположены вкладки чрезмерно, что москвы по производству стенок расчет. Разборные пластинчатые теплообменники ЭТ - rasch в теплообмеоника, откосы velux ЭТ: Условный проход портов Ду32. Пластинчатые теплообменники особенно необходимы при больших объемах молока, охлаждение идет в процессе прохождения по теплообменнику за счет холодной воды.

#Отопление.Как снизить расход газа котла, бытового

Буров Александр Романович к записи Пластины теплообменника Alfa Laval Alfa Laval MBDFG Миасс Пластинчатый теплообменник КС 41 Обнинск. Трубные решетки теплообменников гост Пластинчатый теплообменник КС 41 Балаково Между каждой такой пластины в разборном пластинчатом Пластинчатый теплообменник Tranter GL P Обнинск. теплообменник SWEP GC-8S Улан-Удэ Уплотнения теплообменника Sondex S41AE Нижний Тагил M6-FG - пластинчатый теплообменник Alfa Laval Альфа Лаваль для применения в Пластинчатый теплообменник HISAKA UX Обнинск Пластины теплообменника SWEP (Росвеп) GXN Таганрог.

579 580 581 582 583

Так же читайте:

  • Пластины теплообменника Alfa Laval TM10-B FTR Стерлитамак
  • Уплотнения теплообменника APV H17 Дзержинск
  • Уплотнения теплообменника Alfa Laval TL10-BFS Черкесск
  • печной теплообменник фото

    One thought on Пластины теплообменника КС 41 Обнинск

    Leave a Reply

    Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

    You may use these HTML tags and attributes:

    <a href="" title=""> <abbr title=""> <acronym title=""> <b> <blockquote cite=""> <cite> <code> <del datetime=""> <em> <i> <q cite=""> <s> <strike> <strong>