Кожухотрубный конденсатор ONDA M 751 Ейск

Это представляет реальную угрозу будущим поколениям, о которой необходимо задумываться в настоящем.

Кожухотрубный конденсатор ONDA M 751 Ейск Пластинчатый теплообменник Alfa Laval MX25-BFS Назрань

Механический регулятор уровня масла SE. Отделитель жидкости S HE. Реле уровня жидкости S Вентиль запорный шаровой Вентиль запорный шаровой CE. Баллон ацетилен 5л. Баллон кислород 5л. Вентиль для заправки автокондиционеров высокого давления QVA A. Вентиль для заправки автокондиционеров низкого давления QVA A. Вентиль к шлангу BVAB 90град. Вентиль к шлангу BVAR 90град. Вентиль к шлангу BVAY 90град.

Вентиль к шлангу BVSB. Вентиль к шлангу BVSR. Вентиль к шлангу BVSY. Трехходовой запорный вентиль А. Трехходовой запорный вентиль Четырехходовой реверсивный вентиль STF Четырехходовой реверсивный вентиль VHV Катушка к соленоидному вентилю. Терморегулирующий вентиль TES Терморегулирующий вентиль TES 2. Терморегулирующий вентиль TES 5. Терморегулирующий вентиль TEX Терморегулирующий вентиль TEX 2.

Терморегулирующий вентиль TEX 5. Терморегулирующий вентиль TEХ Терморегулирующий вентиль TX 2. Шаровый вентиль GBС 12s. Шаровый вентиль GBС 18s. Шаровый вентиль GBС 10s. Шаровый вентиль GBС 16s. Шаровый вентиль GBС 22s. Шаровый вентиль GBС 28s. Шаровый вентиль GBС 35s. Шаровый вентиль GBС 42s. Шаровый вентиль GBС 54s. Шаровый вентиль GBС 67s.

Шаровый вентиль GBС 6s. Шаровый вентиль GBС 79s. Электронный расширительный вентиль SEHI Электронный расширительный вентиль SEI Электронный расширительный вентиль SER-1,5. Электронный расширительный вентиль SER Вентилятор канальный R Вентилятор канальный R L. Вентилятор канальный R LD.

Вентилятор канальный R LE. Вентилятор осевой DQ Ex. Вентилятор осевой DQ KS. Вентилятор осевой DQ Ks. Вентилятор осевой DR Ex. Вентилятор радиальный DHAD Вентилятор радиальный DHAE Вентилятор радиальный EPDN Вентилятор центробежный DHAE Вентилятор центробежный DRAD Вентилятор центробежный EHAD Вентилятор центробежный EHAE Вентилятор центробежный EPND Вентилятор центробежный ERAD Вентилятор центробежный ERAE Регулятор скорости вращения вентилятора RTD 1,2.

Регулятор скорости вращения вентилятора RTD Регулятор скорости вращения вентилятора RTD 2,5. Регулятор скорости вращения вентилятора RTD 3,0. Регулятор скорости вращения вентилятора RTD 3,8. Регулятор скорости вращения вентилятора RTD 5,0. Регулятор скорости вращения вентилятора RTD 7,0. Решетка защитная для венти-ра BG Решетка защитная для вентилятора BG Осушитель воздуха DAR Вентиль контроля давления OPCV Панель управления MIR 90 основная плата.

Электронное устройство запуска электро двигателя СSSU Горелка пропановая пьезо STB Клещи обжимные для термопластиковой каппилярки FCT Рефрактор для масла FT Труборез мм F. Труборез мм FB. Устройство для чистки капилярных трубок Электронный течеискатель для RА. Мультиметр тестер цифровой ITE Тестер - клещи цифровой ITE Тестер напряжения универсальный VT Тестер цифровой для измерения емкости ITE Баллоны многоразовые для сбора фреона.

Дозировочный цилиндр MSCC - 1. Дозировочный цилиндр MSCC - 2. Дозировочный цилиндр MSCC - 4. Дозировочный цилиндр MSCC - Вальцовка с труборасширителями FST Вальцовка с труборасширителями FSTM. Весы для заправки фреона. Зарядные шланги мм к-т из 3-х шт. Зарядный шланг мм EFT Зарядный шланг мм EFTR. Зарядный шланг мм EFTY. Зарядный шланг мм EFTВ. Шланг дюритовый 90см к-т из 3-х шт.

Шланг капиллярный 50м FCT Шланг капиллярный FCTB м. Вакуумный шланг металлически D - Вакууметр электронный TIF - D. Вентиль МВ-ЕР для коллекторов. Коллектор двухвентильный со шлангами ВС. Коллектор двухвентильный со шлангами С. Коллектор манометрический двухвентильный ВPС.

Коллектор манометрический двухвентильный со шлангами ВРС. Коллектор манометрический четырехвентильный ВРС. Коллектор с цифровым манометром DMB. Корпус коллектора двухвент Корпус коллектора одновент ВД ВО. Корпус коллектора пятивент Корпус коллектора четырехвент Мановакууметр -1…10 бар NH3 WG. Манометр высокого давления -1…21 бар NH WG. Манометр высокого давления WG. Манометр высокого давления BPC.

Манометр низкого давления WG. Ремонтный комплект МВ-IP для коллекторов. Чемодан с коллектором и шлангами ВРС. Чемодан с коллектором и шлангами ВС. Вакуумный насос RL-2 Refco. Вакуумный насос RL-4 Refco. Вакуумный насос RL-8 Refco. Щуп РТН температуры и влажности. Электроный термогигрометр ТНС Манометрический термометр телетермометр CPF Термометр DT С Термометр ITE С Термометр PТ С Термометр WT С Термометр инфракрасный бесконт-ый ITE Термометр инфракрасный с лазерным маркером ITE Цифровой инфракрасный термометр AR Щуп с зажимом МК.

Трубогиб рычажный TB 12мм. Трубогиб рычажный TB 16мм. Трубогиб универсальный гидравлический НВ Трубогиб универсальный гидравлический НВМ. Насадка к труборасширителю Н Насадка к труборасширителю Н мм. Резак S для трубореза TC Труборез мм ТС Катушка для соленоидного клапана MKC Катушка для соленоидного клапана OMKC Обратный клапан RV 00 DN Обратный клапан RV 00 DN 6.

Обратный клапан RV 00 DN 8. Предохранительный клапан A,6 BAR. Предохранительный клапан B,6 BAR. Предохранительный клапан А. Предохранительный клапан ,6 BAR. Предохранительный клапан угловой E,6 BAR. Трехходовой соленоидный клапан 10GB. Трехходовой соленоидный клапан 10GC. Трехходовой соленоидный клапан 10G79B.

Дифференциальный клапан ODPA 3,5бар. Маслосборник Frigomec 12л RO х Маслосборник Frigomec 16л RO х Маслосборник Frigomec 21л RO ,7х Маслосборник Frigomec 6л RO х Маслосборник Frigomec 8л RO х Маслосборник вертикальный OCS Втулка теромусадочная для гибкого нагревателя HCSS Гибкий нагреватель 30W НС Изоляторы для гибкого нагревателя НСТК Герметичный насос HRP Отделитель жидкости с теплообменником HX Отделитель масла OА Дренажная насос помпа Waterway Master Pump.

Помпа дренажная Cougar Stealth Pump. Помпа дренажная EE Помпа дренажная EE M. Помпа дренажная Limpet edc. Помпа дренажная Sanicondens Clim Mini. Помпа насос дренажная WCP Дренажная насос помпа SI Помпа насос дренажная SI Коврик для пайки х Braze Tec. Коврик для пайки; х Braze Tec. Паста Braze Tec флюс банка 0. Припой Braze Tec S 2. Припой Braze Tec Припой Braze Tec S Припой Braze Tec S 5.

Регулятор давления кипения PRСB. Регулятор давления кипения PRСC. Cиловой элемент к регулятору производительности Х Датчик давления для электронных регуляторов скорости вращения DSF Регулятор давления кипения PREB. Регулятор давления кипения PREC. Регулятор давления кипения PRED. Регулятор давления кипения PRСA. Регулятор давления кипения PRСD.

Регулятор давления кипения PRСE. Регулятор скорости вращения FSYS. Регулятор скорости вращения PKDM Регулятор скорости вращения PKDM5. Регулятор скорости вращения вентилятора 13 FSF S. Регулятор скорости вращения вентилятора 6. Регулятор скорости вращения вентилятора FSOX 6,бар.

Регулятор скорости вращения вентилятора FSOS бар. Регулятор скорости вращения вентилятора FSOX бар. Регулятор скорости вращения вентилятора FSXX 9. Регулятор скорости вращения вентилятора FSYX 9. Регулятор скорости вращения вентилятора FSYX Реле давления масла FD Реле давления масла FD ZU. Реле давления масла OPS 1. Реле давления масла OPS 2.

Силовой модуль регулятора скорости вращения FSP Регулятор давления конденсации LAC Вертикальный ресивер FS Вентиль высокого давления WKН. Вентиль высокого давления WKR. Вентиль низкого давления WKL. Держатель для удаления депрессоров MV Во-вторых, именно в Дагестане, в первую очередь, целесообразно использовать результаты исследований демонстрационной установки для энергоснабжения удаленных поселений в предгорных и горных районах Республики, значительная часть которых не имеет сегодня централизованного обеспечения электрической и тепловой энергией.

Применение в этих районах дизельных электростанций ДЭС приводит к высокой себестоимости получаемой энергии как из-за большой стоимости дизельного топлива, так и из-за значительных затрат на доставку этого топлива в удаленные районы. Сегодня стоимость электроэнергии от ДЭС в таких районах составляет 9 45 руб.

И использование там энергии от ВИЭ позволитв 3 раза снизить затраты на энергообеспечение коммунально-бытовых и производственно-хозяйственных нужд. В третьих, полигон, на котором предлагается сооружение демонстрационной СВУ, является исследовательским подразделением ОИВТ РАН и частично уже оснащен необходимым оборудованием для проведения Полигон укомплектован штатом квалифицированных специалистов, которые смогут обеспечить опытную эксплуатацию СВУ, проведение комплекса режимных и оптимизационных исследований и необходимую обработку получаемых результатов.

Таким образом, в результате осуществления данного Проекта будет разработана и создана демонстрационная солнечно-ветровая энергетическая установка с системой аккумулирования и резервирования электрической энергии, включающая солнечный модуль, ветроэнергетический агрегат, систему получения и хранения водорода и газопоршневую электростанцию, работающую на водороде.

Помимо этого в состав демонстрационной солнечно-ветровой установки должны быть включены: Сметная стоимость всех указанных зданий и сооружений, основного и вспомогательного оборудования, прочих затрат на создание демонстрационной установки согласно проведенным расчетам составляет в ценах на без учета НДС 34,33 млн. В состав прочих затрат входят: Диаграмма, приведенная на рисунке 4 дает представление о соотношении отдельных видов затрат в общей их структуре.

Соотношение отдельных видов затрат при создании СВУ После завершения исследований СВУ планируется ввести в постоянную эксплуатацию и использовать для энергообеспечения собственных нужд полигона ОИВТ РАН и снабжения теплом и электричеством ближайших потребителей в пригородах г. Для оценки финансово-коммерческой эффективности предлагаемого направления работ в области создания электростанций на базе ВИЭ с водородным аккумулированием был выполнен расчет затрат на строительство промышленной солнечно-водородной установки аналогичной установленной мощности, но без затрат на НИОКР.

Сметная стоимость такой установки в ценах на определена в сумме,8 млн. Результаты расчетов эффективности инвестиций в строительство промышленной СВУ представлены в таблице. Приведенные в таблице результаты получены при следующих исходных условиях для расчетов: Полная установленная мощность СВУ составляет квт, в том числе: Начало работ г.

Сдача СВУ в эксплуатацию I кв. Сроки службы основного оборудования СВУ приняты равными 30 годам. При этом через 15 лет эксплуатации предусматривается замена газопоршневых установок, а через каждые 10 лет эксплуатации замена оборудования АСУ ТП и вспомогательного тепломеханического оборудования. Расчеты выполнены в прогнозных текущих ценах. Прогнозные цены, соответствующие периодам строительства и эксплуатации, рассчитаны с учетом инфляции и эскалации на базе исходных цен, сложившихся на I кв.

Темпы инфляции и эскалации учтены путем введения индексов цен. Соизмерение разновременных показателей выполнено путем их приведения дисконтирования к ценности в начальном периоде расчета. В расчетах также учтены затраты на содержание эксплуатационного персонала в количестве 14 человек со средней заработной платой 5 тыс. Расчетный отпуск электрической энергии с шин СВУ принят равным тыс.

В качестве тарифа на отпуск электроэнергии для расчетов принят средневзвешенный эквивалентный одноставочный тариф16 руб. Для отпуска тепловой энергии принят тариф руб. Такие значения тарифов существенно ниже тех, которые имеют место при использовании ДЭС в удаленных районах, где должны сооружаться рассматриваемые СВУ.

В результате финансово-экономического анализа эффективности сооружения установки данного назначения были определены следующие показатели критериев инвестиций: Дисконтированный срок окупаемости DРР инвестиций, определяющий период полного возврата всех затрат, составляет 10 лет. Дискретный дисконтированный срок окупаемости составляет 8 лет. Эти сроки не превышают половины срока службы установки, что является вполне приемлемым для энергетического объекта со сроком службы 30 лет.

Чистый дисконтированный доход на инвестиции NPV составляет , млн. Индекс доходности составляет,39 больше единицы, что также соответствует условиям рентабельности инвестиций. Себестоимость отпускаемой электроэнергии составляет 3,41 руб. Себестоимость тепловой энергии составляет ,77 руб. Такие соотношения и дают возможность обеспечить приемлемые значения основных экономических критериев Проекта.

VI Школа молодых ученых им. Себестоимость электрической энергии руб. Демонстрационная солнечно-ветровая установка с системой водородного аккумулирования после передачи в постоянную эксплуатацию обеспечит, в соответствии с расчетами, ежегодный отпуск электроэнергии в объеме,8 млн.

Замещение таких количеств электрической и тепловой энергии в энергосистеме позволит получить экономию условного органического топлива на тепловых электростанциях и котельных региона в размере ,6 т. Сокращение сжигания такого количества топлива в топках котлов даст, в свою очередь, значительное снижение вредных и парниковых выбросов в атмосферу, поскольку при работе солнечных и ветроустановок вредные выбросы отсутствуют, а при работе газопоршневой электростанции на водороде в ее выбросах будут присутствовать в основном пары воды.

Ежегодно будут предотвращены такие выбросы в объеме более т. В атмосфере региона будет ежегодно сохранено более т кислорода. Экономия условного топлива и сокращение экологически вредных выбросов при использовании демонстрационной солнечно-ветровой установки Наименование Значение Ед. Исходные данные для расчета: Годовое замещение электрической энергии в энергосистеме МВт ч Годовое замещение тепловой энергии Гкал.

Суммарная экономия условного топлива при замещении электрической и тепловой энергии ,6 т. Сокращение в приведенных объемах выбросов углекислого газа и сохранение атмосферного кислорода можно считать равносильным посадке в регионе леса на площади около 90 га. Создание демонстрационной СВУ соответствует Концепции долгосрочного социально-экономического развития Российской Федерации, Энергетической Стратегии России, задачам реализации Киотского протокола, целям Федерального Закона РФ об энергосбережении, основным направления государственной политики России в сфере повышения энергетической эффективности электроэнергетики на основе использования ВИЭ.

Рассматриваемая солнечно-ветровая установка с водородным аккумулированием является экономически и экологически эффективным энергогенерирующим объектом и рекомендуется к реализации в районах, не охваченных централизованным энергоснабжением, для сокращения существующего энергодефицита при генерации электроэнергии экологически чистым способом без использования органического топлива.

Так, при внедрении только промышленных установок с водородным аккумулированием мощностью, например, по 10 МВт, чистая дисконтированная кумулятивная прибыль составит не менее 3,0 4,5 миллиарда рублей. Это на порядок больше средств, которые необходимо затратить на проведение НИОКР с сооружением демонстрационной установки в настоящее время.

Vol c Безруких П. Ветроэнергетика справочное и методическое пособие. Энергия, Возобновляемая энергетика в России. Энергия природы против дизтоплива. Это направление базируется на трех фундаментальных принципах: В условиях, когда количество ресурсов ограничено, нельзя требовать удовлетворения постоянно растущих потребностей. Нынешняя же экономическая модель неэффективна.

Да, она привела к улучшению материального благополучия отдельных групп людей, однако этому сопутствуют экологические проблемы изменение климата, опустынивание, утрата биологического разнообразия, истощение природного капитала, широкомасштабная бедность, нехватка пресной воды, продовольствия и энергии, неравенство людей и стран.

Это представляет реальную угрозу будущим поколениям, о которой необходимо задумываться в настоящем. Она позволит вести такую экономическую деятельность, при которой производство, распределение и потребление товаров не приведет к негативным экологическим последствиям и одновременно повысит благосостояние человека, пусть и в долгосрочной перспективе.

Огромным потенциалом в этом плане обладают энергосберегающие технологии. Именно там создаются рабочие места будущего и уже сейчас внедряются технические инновации. К примеру, в нашей стране в году был принят закон об отказе от обычных ламп накаливания. Швеция планирует отказаться от нефти, угля и газа и перейти на энергию из возобновляемых источников уже к 00 году.

Тайвань активно внедряет солнечные батареи. В Евросоюзе широко распространены т. Энергетика на современном этапе характеризуется увеличением доли ресурсосберегающих экологически эффективных технологий, к которым Со временем роль возобновляемой энергии будет все более возрастать, что позволит решить многие проблемы будущего В. Во всех основных секторах наблюдается неэффективное, очень часто нерациональное использование ресурсов, что приводит к упущенной выгоде, оценивающейся миллиардами рублей экономические потери, понесенные в результате низкой продуктивности земель, вовсе неиспользуемые минерально-сырьевые и очень плохо используемые топливно-энергетические ресурсы ;.

Несовершенство системы тарифо- и ценообразования на энергоресурсы, которые не создают стимула для технологического совершенствования промышленности; 3. Республика Дагестан столкнулась с проблемой серьезного ухудшения состояния природных ресурсов и окружающей среды по всем наиболее важным экологическим показателям. Загрязнение окружающей среды оказывает серьезное негативное влияние на здоровье людей.

Основными критериями экологического благополучия территории являются качество жизни человека и уровень его здоровья. Именно категория здоровья рассматривается в настоящее время как индикатор соответствия экологических характеристик и научно-технического прогресса. Реакция человека на существенные изменения окружающей среды выражается в форме различных эколого-обусловленных заболеваний.

Одним из перспективных путей решения этой проблемы, успешно апробированном на различных таксономических группах животных, является метод биоиндикации. Наибольшую информацию метод биоиндикации дает при использовании чувствительных к изменениям среды компонентов биоты. Это с полным правом может быть отнесено и к популяции человека, которая отвечает на изменения среды ростом заболеваний и уровня смертности.

В наибольшей степени эта тенденция характерна для заболеваний злокачественными новообразованиями. Заболеваемость напрямую зависит от качества воды, воздуха, продуктов питания, соблюдения санитарно-гигиенических норм и может служить индикатором неблагополучия среды. Анализ многолетних данных гг. В целом отмечается неуклонный рост общей онкозаболеваемости всего населения республики.

Для сельских районов характерна значительная 4. Динамика общей заболеваемости злокачественныминовообразованиями населения Республики Дагестан Для оценки вклада урбанизированных территорий в заболеваемость населения республики злокачественными новообразованиями мы Нами были проанализированы данные многолетних наблюдений за содержанием в атмосферном воздухе нескольких приоритетных соединений: В атмосферном воздухе содержание окиси углерода и углеводородов преобладает над содержанием других загрязнителей.

К предприятиям данного блока относятся: Сопоставление данных заболеваемости раком органов дыхания населения города с показателями загрязнения атмосферного воздуха по 3,4-бенз а пирену Муна и др. Использование эмпирически вычисленных коэффициентов регрессии дает представление об изменении показателей онкологической заболеваемости раком органов дыхания через определенный промежуток времени при изменении содержания бенз а пирена в течение года: Коэффициент корреляции по Пирсону в данном случае равен 0, Превышение анализируемых канцерогенных веществ было обнаружено во всех точках пробоотбора питьевой воды, что свидетельствует об увеличении риска онкозаболеваемости у жителей города Махачкалы.

Методом эколого-геохимического картографирования почв проведено зонирование территорий города Каспийск по валовому содержанию тяжелых металлов. ПДК Zn превышены практически во всех пробах, Cu в основном не превышает своего ОДК, Ni в больше половине проб превышает норму, As превышает норму во всех пробах в два и более раз, в 9 пробах почвы обнаружено превышение Pb.

На основе имеющихся данных были построены карты по принципу пространственной интерполяции рис. Этот метод основан на предположении, что каждая измеренная точка имеет влияние, убывающее с расстоянием. Концентрация Ni в почвах г. Концентрация As в почвах г. Концентрация Pb в почвах г. Концентрация Cu в почвах г.

В городах республики мощным фактором неопластического процесса выступают поллютанты, содержащиеся в атмосфере в концентрациях превышающих ПДК, в частности 3,4-бенза а пирен и свинец. Концентрация Zn в почвах г. Абдулатипов, для перехода к устойчивому земледелию необходимо обратить внимание на следующее: Как справедливо отмечают Алхасов, Алишаев одним из перспективных и для Дагестана реальных видов возобновляемой энергии является геотермальная энергия, доля которой в мировом энергетическом балансе неуклонно растет Алхасов, Алишаев, Алхасова, Каймаразов, Рамазанов, Задача академической, вузовской науки и отраслевых институтов заключается в быстром развитии технологий использования геотермальных ресурсов, как в теплоснабжении, таки выработки электроэнергии.

Эти вопросы должны быть включены в учебные планы образовательных организаций школы, профтехнические учебные организации, вузы. Проведение широкой коммуникационной компании, составление образовательных программ для повышения осведомленности населения в вопросах Шамиля, 39а; С гидродинамическихпозиций рассматриваются профилитемпературы,давления, плотности по вертикальной вулканическойструе от жерла до потолкаеё с учётом изменения давления и температуры в атмосфере.

Предполагается, что продукты извержения представляют собой гомогенную смесь твердых частиц и совершенного газа, объём которого равен сумме объёмов частиц и газа. Даютсяпростые формулы для оценки средних значений температуры, давления, плотности и скорости смеси по высоте струи. Изучение вулканических извержений основной способ получения информации о внутреннем строении Земли, её составе и температуре.

При сильных извержениях для точки выходалавы и газов в атмосферу характерно наличие расширения устья вулканического канала, из которого вынесена часть породы вместе с потокомсмеси и лавы. Начало вулканической струи это поверхность канала после взрывообразного расширения газов на устье. По природе своей вулканы и их выбросы весьма разнообразны.

Мало что известно и о параметрах извержения: На выходе из жерла вулкана ориентировочно может быть измерена температура извергающейся лавы. Плотность и температура смеси газа с расплавом и пеплом обычно неизвестны. Температура вулканическойструи газа на месте извержения обычно ниже температуры лавы из-за расширения газов в жерле вулкана.

В работах [] рассматриваются случаи ползущих извержений магмы с растворённым газом в вулканическом канале, режим течения магмы принимается ламинарный. При мощных извержениях наблюдения за вулканическими струями показывают, что в атмосфере движение смеси вулканических газов и пепла носит явно турбулентный характер. Примем некоторые предположения относительно физического описания течения, а такжегипотезу гомогенности структуры течения смеси газов и пепла.

Связь давления и плотности с температурой газа можно установить из термодинамических соотношенийдля адиабаты. Онзаимствован из отечественной литературы по гидродинамике []. Обычно течение газовой фазы в атмосфере принимают адиабатное [7]. Уравнение состояния гомогенной смеси пепла и совершенного газа. Получим уравнение состояния гомогенного флюида, состоящего из сжатого совершенного газа, содержащего в себе некоторую массовую долю микронных размеров твердых частиц.

RT 1 Здесь Rестьтак называемаягазовая постоянная, различная для разных газов [5]. Давление и температура для смеси газов и пепла, а также скорости считаютсяедиными по сечениюструи. Твердые частицы пепла считаются столь малыми, что поток газа уносит их с собой с той же скоростью.

Температуры пепла и газовой фазы мгновенно выравниваются из-за малости размеров частиц пепла. Электрические взаимодействия не рассматриваются. Газовая фаза может состоять из нескольких фракций, преобладающей фазой для вулканической смеси обычно является водяной пар.

Для изотермических процессов смеси газа с пеплом, вместо пропорциональности плотности давлению как для чистого совершенного газа,получаем из выражение плотности в виде дробно-линейной функции от давления. Параметры содержащегося в выбросах пепла массовая доля и теплоемкость отражаются и на адиабатических процессах.. Адиабатическое расширение смеси пепла и совершенного газа. Процесс для газа уже не будет адиабатическим, так как газ обменивается теплом с пеплом.

Видно, что и в нашем случае переменные разделяются и уравнение интегрируется. В разделенном виде имеем dt R dp. Они показывают, что и при адиабатических процессах в гомогенной смеси степенные зависимости для плотности и температуры сохраняются. Однако показатель адиабаты существенно меняется. Включается параметр, равный произведению массовой доли пепла на отношение удельной теплоёмкости твердой фазы к удельной теплоёмкости газа при постоянном объёме.

Показатели для температуры становятся меньше, показатели плотности больше. В таблице 1 данызначения удельных теплоемкостей водяного пара при давлении 0,1 МПа для некоторых температур по Кельвину [9]. Из таблицы 1 видно, что показатель адиабаты водяного пара убывает с ростом температуры. С ростом давления показатель адиабаты растет. С ростом высоты вулканической струи давление, а также температура убывают, показатель адиабаты медленно возрастает.

Его значение в струе будем считать постоянным, в зависимости от температуры струи. Плотность смеси газа и пепла при её адиабатическом расширении. Как видно из графиков, относительное содержание масс газов в струе должно быть весьма мало, чтобы оно отразилось на зависимости плотности смеси Из-за малости плотности газов по сравнению с плотностью пепла объёмная доля газа оказывается достаточно большой при рассмотренных значениях.

На этом этапе атмосферный воздух тоже вовлечен в движение на границе струи. Однако будем полагать, что сопротивление движению мало и действие атмосферы на струю сводится к тому, что атмосфера создает внешнее поле давления и архимедову выталкивающую силу.

По видеосъемкам извержений вулканов можно наблюдать, как ветер в атмосфере уносит струю. И этот эффект нами учитываться не будет. Более того, не учитываются электрические эффекты, обуславливающие разряды молний в струе. Не учитывается и лучистый теплообмен струи с атмосферой, действие его можно оценить отдельно по времени подъёма.

Охлаждение струи происходит из-за расширения газовой фазы в разреженных слоях атмосферы. Струя рассматривается с позиций гидравлики, плотность, температура и давление считаются для газов и пепла едиными по сечению струи, процессы диффузии игнорируются. При таких упрощающих предположениях, казалось бы, трудно ожидать серьёзных результатов. Однако расчеты удается довести до конца в аналитическом виде и получить оценки для потолка струи, профили температуры p Значительное упрощение в решение задачи вносит предположение о том, что по сечению вулканической струи давление равно атмосферному.

Поперечные размеры вулканических струй обычно не превышает порядок сотен метров, а процесс разгрузки давления происходит со скоростью звука и более. За доли секунды давление поперек струи выравнивается. Вертикальная скорость частиц струи, как правило, меньше скорости звука. Естественно принять такое предположение и полагать давление внутри струи равным атмосферному давлению на той же высоте.

Оно синхронно меняется с изменением атмосферного давления по высоте. Поскольку атмосферное давление по высоте убывает, то и давление в струе должно убывать с набором высоты, струя расширяется в объёме и охлаждается. Прежде всего, найдем удобную для наших целей формулу изменения атмосферного давления с высотой с учетом изменения температуры в тропосфере и стратосфере, а затем проследим за адиабатическим процессом изменения плотности смеси и её температуры при подъёме струи вертикально вверх.

Свыше 0 км температура повышается до стратопаузы, поразному линейно на разных высотах. Уравнение 17 легко интегрируется при заданных начальных данных, если распределение температур линейное или температура постоянна. Прежде всего, удобно ввести две условные высоты: Профили температуры, давления и плотности атмосферного воздуха от земной поверхности до км вверх Физический смысл этих условных высот очевиден.

Заметим только, для разных вулканов их величины различны, ибо принятые уровни извержений z 0 будут различны. В новых обозначениях зависимость температуры от высоты над жерлом пишется чуть проще. Газовую постоянную атмосферного воздуха выразим через давление, плотность и температуру на уровне поверхности жерла вулкана.

Давление убывает с высотой быстрее плотности, для которой показатель степени составляет H Результаты эти сходятся с рис. В таблице 3 приведены расчетные по 0 значения плотности и давления с шагом 1 км высоты, а также значения параметров H и h при расположении жерла вулкана на этих высотах. Толщина H убывает с высотой на величину поднятия.

Ясно, что в реальных условиях нестационарных атмосферных процессов отклонения от расчетных табличных значений неизбежны. За тропосферой температура сохраняется постоянной до 0 км. Обычные барометрические формулы 18 можно преобразовать, используя параметры 19 и считая атмосферу совершенным газом. Соответственно и показатель степени стал 8,4 вместо 5,5 с противоположным знаком. Изменение скорости струи при подъёме смеси пепла и газов.

Над вулканом взметнулся огненный столб, а над столбом клубился черный дым, закрывший вершины гор. Туча устремилась вверх, достигнув высоты около 40 км. Спустя четверть часа после взрыва, жители Усть-Камчатска в 10 км заметили струю газа, взметнувшуюся над чернойтучей. Она достигла высоты 45 км. Извержение прекратилось в ноябре г. Вулкан Безымянный из правильного, слегка усеченного конуса превратился в полукольцевую кальдеру,высота уменьшилась на 00 м.

Извержение вулкана Эйяфьятлайокудль в Исландии, из-за которого было парализовано авиасообщение в Европе, практически продолжалось с 14 по 19 апреля года. Высота струй достигала до 8 км, толщина пепельного облака составила м. Первые три дня вулкан выбрасывал тонн пепла в секунду. В последние два дня мощность извержения снизилась, пепла и газа выбрасывалось меньше. При извержении вулкана Пинотубо июня г.

Туча выбросов и оседающая пепел достигли Сингапура пролетели км. При извержении вулкана Ламингтон 1 января г. Новая Гвинея газопылевое облако за мин поднялось на высоту 1 км, а через 0 мин достигло высоты 15 км. По истечению некоторого времени, исчисляемого минутами, в струе возникает режим, близкий к квазистационарному.

Наиболее значимые силы, действующие на выделенный осесимметричный элемент струи, это сила тяжести и архимедова выталкивающая сила. Конечно, струя вовлекает в движение атмосферные частицы и теряет энергию на это вовлечение. Но мы пренебрежем вязким сопротивлением движению со стороны атмосферы, считая атмосферный воздух идеальным газом, с нулевой вязкостью. Съёмки показывают, что вдоль поверхности струи, вообще говоря, образуются вихри, вовлекающие в движение атмосферный воздух, но их учет сильно осложняет задачу.

Вопросы турбулентного движения затопленной струи без учета сил тяжести изложены в [1,13]. Для установившегося режима течения выделим элемент струи, взяв вертикальный размер элемента dz примерно равным поперечному размеру струи. Для такого элемента в виде усеченного конуса напишем уравнение движения второй закон Ньютона под действием сил тяжести и давления на поверхность элемента.

Первое слагаемое в правой части обусловлено тяжестью, второе слагаемое по существу обуславливает выталкивающую архимедову силу. Правая часть может быть выражена через степенные функции и уравнение 6 проинтегрировано в явном виде через степенные функции. Другие параметры извержения были приняты такими: Максимально достижимая высота потолок найдется из 6 , когда скорость струи станет равной нулю.

Для определения потолка струи автором был построен итерационный процесс. Расчеты, однако, показали, что можно ограничиться нулевым или первым приближением, фигурная скобка в 7 имеет, в пределах тропосферы, почти линейную зависимость и при умножении на h дает значение z. В последние годы сделаны космические съёмки вулканических извержений высокого качества.

Их легко увидеть по поисковым системам интернета. Снимки показывают, что начальный этап подъёма струи и проникания её в атмосферу отличается от режима, пришедшего в квазистационарное извержение. Зависимость безразмерного радиуса струи от высоты подъёма Z для некоторых значений массовой доли газа слева. Начальный этап проникания струи в атмосферу. Это видно на видеоматериалах извержения вулкана Когда плотность смеси в струе ниже плотности окружающей среды, струя сначала сужается, а затем распадается на цепочку вихрей или отдельных пузырьков, например, в воде.

Когда плотность смеси больше плотности окружающей атмосферы, струя расширяется, а в верхней части образуется нечто вроде сфероидального вихря переменной массы, движущейся под действием реактивной силы, толкающей этот вихрь и увеличивающей его массу. Квазистационарное движение струи выше уже определено. Что же касается венчающего его грибообразного вихря, будем полагать, что он сохраняет подобную себе форму сфероида в процессе подъёма, а его объем в k-раз меньше объёма шара с экваториальным радиусом Rсфероида.

На сфероид действует сила тяжести, архимедова выталкивающая сила, сила сопротивления атмосферы шару с экваториальным сечением и реактивная сила струи, масса которой остается внутри вихря. Силу сопротивления примем пропорциональной квадрату скоростигриба и площади экваториального сечения, коэффициент пропорциональности таким же, как и для шара, около 0,4.

Возможность такой замены обеспечивается тем, что действующие силы явно от времени не зависят. Параметром k можно регулировать как форму сфероида, так и присоединённую массу для учета не стационарности в сопротивляющейся среде. Пакет Mathcad позволяет решать такие уравнения при заданных начальных условиях обращением к стандартным процедурам.

При обращении к процедурам удобнее сначала считать квадрат скорости и куб радиуса сфероидального вихря, а затем перейти к вычислению значений скорости подъёма и радиуса. В таблице 4 приведены наиболее характерные показатели нестационарного развития вулканической струи с образованием грибообразного купола: В первой строчке даны начальные значения скорости струи.

Начальный радиус во всех просчитанных вариантах не менялся и составлял 10 м. Видно, что рост купола подавляет скорость подъёма, 6. Возможно, для нестационарного подъёма следует учитывать захват движущимся с вершиной куполом масс атмосферного воздуха, что замедлит скорость подъёма вершины купола. Очевидцами событий названы значения времен подъёма за тропосферу минуты на 1 км.

Наши расчетные значения времен чуть больше минуты, что несколько ниже sk t vs t 3 Ra3 t Rs t t Рис. Скорость струи, скорость венчающего струю сфероида, радиусы сфероида и струи Таблица 4. В работеполучены некоторые новые интересные результаты: Предложено уравнение состояния совершенного газа в смеси с пеплом и пылью определять из условия сохранения их общего объёма, а смесь рассматривать как однородную гомогенную сжимаемую жидкость с заданным массовым содержанием газа.

Получены зависимости температуры,плотности газа и плотности смеси для адиабатического движения такой смеси. Введены новые удобные параметры для описания барометрических формул и получены простые их представления с отрицательным и положительным градиентом температуры в тропосфере и стратосфере. Рассмотрено поведение вулканической струи в тропосфере и стратосфере: Найдено изменение средней скорости в струе с высотой.

Показано, что существует потолок подъема и даны формулы для его вычисления по начальной скорости и массовому содержанию газа. Смоделировано начальное движение струи с грибом методами теоретической механики, как движение пополняющего свою массу за счет притока из струи сфероида. Получено численное решение и найдены скорость подъёма гриба и потолок подъёма, с учетом наличия такого гриба.

Двумерные модели течения магмы в канале вулкана с учетом сжимаемости и тепловых эффектов. Автореферат на соискание ученой степени кандидата физ. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. Теплофизические свойства технически важных газов при высоких температурах и давлениях. Механика жидкости и газа. Шамиля, 39а; Изученыусловия возникновения фильтрационной конвекции в околокритическом газе.

Исследования проведены для горизонтального пористого слоя насыщенного газом Ван-дер-Ваальса. Получено аналитическоерешение задачи о механическом равновесии. На основе численных экспериментов и сравнительного анализа результатоввыявлены общие закономерности возникновения конвекции при больших сжимаемостях и перепадах температуры.

Обзор работ по небуссинесковской конвекции сжимаемых жидкостей и газов дан в [1,]. В отличие от приближения Буссинеска, для исследования условий отсутствия и возникновения конвекции в сжимаемом газе, необходимо привлечь дополнительный безразмерный параметр число Шварцшильда K равное отношению адиабатического градиента температуры к заданному.

Критерий возникновения конвекции в сжимаемом совершенном газе, опираясь на линеаризованное уравнение Навье-Стокса, получил Джеффри [5]. Но степень точности этого критерия оставалась неясной поскольку, спектральная задача не была решена. Соответствующая спектральная задача как для слоя совершенного, так и для газа Ван-дер-Ваальса решена в [6].

Однако задачи решены в приближении линейного равновесия, что предполагает малые пространственные изменения физических свойств газа. Условия возникновения конвекции сжимаемого газа при существенных перепадах температуры тонкого пористого кольца изучены в []. Было показано, что при больших сжимаемостях и перепадах температуры зависимость критического числа Рэлея от небуссинесковских параметров качественно меняется.

Для того, чтобы убедиться, что полученные свойства полностью обусловлены эффектами сжимаемости необходимо получить аналогичные результаты для другой геометрии, что и является одной из целей данной статьи. Постановка и решение задачи. Горизонтальный пористый слой толщины H насыщен газом Ван-дер-Ваальса.

Границы не проницаемы для газа. Предполагаем, что полная масса газа M в пористом слое задана. Требуется изучить условия отсутствия и возникновения конвекции. Изохорную теплоемкость газа считаем постоянной и независящей также и от этихпараметров. Остальные термодинамические коэффициенты зависят от параметров состояния и являются переменными величинами.

Все термодинамические коэффициенты вдали от критической точки совпадают с соответствующими значениями для совершенного газа. Такой подход, предложенный в [3, 4], удобен для сравнения с совершенным газом и выявления эффектов связанных с сильной сжимаемостью и другими аномальными свойствами в окрестности критической точки [10,11]. При механическом равновесии из 3 получим следующую систему уравнений.

Подставим 7 в 3 , ограничимся линейнымприближением по возмущениям и опустим штрихи. Будем определять устойчивость равновесия из условия существования стационарного решения у линеаризованной системы уравнений, поэтому опустим так же производные по времени. В результате получим систему.

Используем для решения 10 метод Галеркина-Бубнова. N , получим систему из N линейных однородных алгебраических уравнений. На отрезке OB критерий Шварцшильда равен единице, то есть выше этого отрезка конвекция невозможна. Рассматриваемому случаю конвекции с параметрами над термодинамической критической точкой соответствует область левее вертикального отрезка AB.

Таким образом, сверхкритическая конвекция возможна лишь в треугольнике OAB. Для точек пунктирного отрезка плотность газа при механическом равновесии тождественно равна критической. В настоящей статье численно изучено поведение характеристик конвекции вдоль горизонтальных отрезков на рис. Одна из таких горизонталей линия 3 указана на рисунке пунктиром.

Таким образом, критическое число Рэлея зависит от перепада температуры и сжимаемости немонотонным образом в отличие от приближения линейного равновесия. Сравнение кривых 1 и 5 на рис. Таким образом, кривые на рис. МЖГ, 4, Полежаев В. Шамиля, 39а; Рассматриваются вопросы повышения эффективности геотермальных энергетических систем с горизонтальными стволами, вырабатывающих электроэнергию. Показано, что оптимизация технологических параметров позволяет существенно улучшить их технико-экономические показатели.

Проведены численные расчеты для конкретных месторождений термальных вод Дагестана. Выработка электрической энергии является одним из важнейших направлений использования тепла термальных вод. Во многих странах в этом направлении достигнуты значительные успехи. Стоимость производимой на современных геотермальных электростанциях ГеоЭС электроэнергии, высокий коэффициент использования их мощности свидетельствуют о высокой эффективности геотермальных энергетических технологий.

Для дальнейшего повышения эффективности использования геотермальных ресурсов, в том числе для получения электроэнергии требуется использование современных высокоэффективных технологий их добычи и использования. Необходимо отметить, что характерное для тепловой и атомной электроэнергетики быстрое удорожание продукции при уменьшении мощности установок на геотермальные электростанции не распространяется.

Начиная с МВт дальнейший рост их мощности не приводит к значительному улучшению экономических показателей, поскольку требует увеличения числа скважин и удлинения наземных трубопроводов [1]. Для улучшения экономических показателей ГеоЭС необходимо создание геотермальных циркуляционных систем ГЦС с высокопроизводительными скважинами увеличенного диаметра.

Поэтому, разработка месторождений системой вертикальных скважин при незначительной толщине пласта, низкой проницаемости, наличии преимущественно вертикальных трещин оказалась малоэффективной и потребовала использования наклонных и горизонтальных скважин. Проблема эта приобретает особую актуальность при разработке геотермальных месторождений, где интенсификация добычи термальной воды является одним из основных способов улучшения технико-экономических показателей геотермального производства и повышения конкурентоспособности геотермальной отрасли по сравнению с традиционными энергетическими отраслями.

Одним из путей интенсификации добычи термальной воды является Это достигается созданием горизонтального ствола, который расходится на сотни метров по пласту. Такое вскрытие продуктивного пласта позволяет в десятки раз увеличить полезную протяженность ствола в пласте и кратно повысить производительность скважины. Полезная мощность ГеоЭС определяется по формуле [3]: Давление нагнетания определяется как сумма гидравлических и фильтрационных потерь за вычетом давления столба жидкости: С другой стороны давление нагнетания можно выразить следующим образом []: Определяя их на основе оптимизации соответствующего критерия можно получить оптимальные значения этих параметров, улучшающие техникоэкономические показатели, повышающие эффективность ГеоЭС, построенной на базе ГЦС с горизонтальными стволами.

С учетом того, что значительная часть расходов при проектировании ГеоЭС уходит на строительство ГЦС с горизонтальными стволами в качестве критерия оптимальности можно рассмотреть удельные капитальные затраты на единицу мощности ГеоЭС. Тогда, удельные капитальные затраты в буровые работы определятся следующим образом: Выделяя в 3 часть, которая зависит от параметров a 1, a и d, получим следующий функционал: В таблице, для некоторых геотермальных месторождений, приведены оптимальные значения диаметров скважин и длин горизонтальных стволов, которые зависят от многих факторов горно-геологических условий вертикальная и горизонтальная проницаемости пласта , мощности и глубины залегания пласта, свойств пластового флюида вязкости жидкости и т.

Наиболее перспективными являются многозабойные скважины с горизонтальными стволами. Для дебита таких скважин имеем следующую формулу []: Во всех остальных случаях наиболее оптимальным является число k B стволов не более двух. Сравнение данных таблиц 1 и 3 показывает, что дебиты многозабойных горизонтальных скважин, при относительно небольших длинах горизонтальных стволов, значительно выше, чем дебиты ГЦС с горизонтальными стволами.

Значит, при разработке конкретных месторождений ТВ необходимо провести комплексную оценку различных методов добычи теплоносителя и выбрать ту систему разработки месторождения, которая имеет лучшие техникоэкономические показатели, так как для различных площадей с их различными характеристиками эффективные системы добычи теплоносителя могут отличаться. Математическое моделирование геотермальных систем и проблемы повышения их эффективности.

Махачкала, , - с. Шамиля, 39а; Дается обзор приложений концепции фрактала и дробного исчисления к задачам равновесной и неравновесной термодинамики. Показано, что дробное исчисление открывает новые возможности математического моделирования равновесных неравновесных процессов. Рассмотрены приложения к равновесной термодинамике, теории неизотермической фильтрации.

Термин фрактал впервые ввел в году Бенуа Мандельброт. Слово фрактал образуется от латинского глагола frangere ломать, и прилагательного fractus дробный. Следует отметить, что математические идеи, связанные с фракталами сформировались задолго до этого, в XIX-м веке, в работах Георга Кантора, Карла Вейерштрасса, Джузеппе Пеано и других.

Понятие фрактальной дробной размерности появилось в году в работе Феликса Хаусдорфа. Однако, именно Бенуа Мандельброт объединил эти идеи и положил начало систематическому изучению фракталов и их приложений. Применение концепции фрактальной геометрии в физике берет свое начало с фундаментальных работ Мандельброта [1]. С тех пор теория фрактальных систем успешно применяется для анализа структуры и свойств объектов, образованных в результате протекания неравновесных процессов и охватывает все области естествознания - от квантовой теории поля и статистической механики до турбулентности и хаоса в динамических системах, от химии до биофизики, от экономики до социологии [-5].

Теория фракталов, начатая с геометрических понятий, охватывает физические объекты, выходящие за рамки геометрической версии. Физические системы с фрактальной структурой обладают уникальными свойствами с точки зрения общеизвестных свойств. К свойствам такого рода, например, относится степенная зависимость между параметрами системы.

Фракталы иначе рассеивают электромагнитное излучение, по-другому колеблются и звучат, иначе проводят электричество, по фракталам иначе происходит диффузия вещества. Возникает новая область естествознания - физика фракталов. Фракталы становятся удобными, чем-то вроде интегрируемых задач классической механики, для описания процессов в средах, ранее считавшихся неупорядоченными. В отличие от существовавших ранее подходов, основанных, как правило, на усреднении, то есть на стирании мелких деталей, фрактальная физика учитывает самоаффинную структуру среды.

В концепции фрактала, где на начальной стадии доминировала компьютерное моделирование, сейчас все более популярным становится математический аппарат интегродифференцирования дробного порядка, [] в рамках которого удается не только воспроизвести известные, но и получить принципиально новые результаты [].

Рассмотрим приложения дробного исчисления в равновесной термодинамики и в задачах тепломассопереноса, в частности в теории неизотермической фильтрации. Равновесная термодинамика в дробном исчислении. В последнее время наблюдаются интенсивные исследования по обобщению как равновесной, В случае равновесной термодинамики существует физические предпосылки необходимости обобщения традиционной термодинамики и статистической физики Больцмана Гиббса.

Для многих физических систем например, фрактальных и самоорганизующихся структур, турбулентности, а также различных социальных и биологических систем условия выполнения гипотезы молекулярного хаоса не выполняется, что и приводит к необходимости обобщения термодинамики и статистической физики. В действительности акты столкновений частиц имеют более сложную природу, которая связана с тем что потенциал взаимодействия сталкивающихся частиц зависит от импульсов частиц, что в конечном итоге на макроскопическом уровне приводит к нелокальным свойствам вещества как эффект памяти и пространственных корреляций.

Можно отметить два разных направления обобщения термодинамики и статистической физики. В основе одного из направлений лежит использование принципа максимума энтропии впервые предложенный Джейнсом [18]. Если исходить из выражения энтропии Больцмана - Гиббса Шеннона, то принцип максимума энтропии приводит к каноническому экспоненциальному распределению.

Другое направление обобщения неравновесной термодинамики связано с развитием концепции фрактала. Особенность систем с фрактальной структурой заключается в наличии развитой межфазной границы, с чем собственно и связано необходимость использования геометрии дробной размерности, имеющие свойства самоподобия [1]. Отметим, что граница раздела двух фаз представляет собой особое состояние вещества, занимающее промежуточное положение между сосуществующими фазами, природа, которой до сих пор не понята до конца.

В частности релаксационные процессы на границе раздела фаз имеют сложный характер, приводящий к нелинейным и нелокальным процессам тепломассопереноса и к невыполнению принципа локального равновесия, лежащего в основе традиционной термодинамики и необходимости использования принципа локального неравновесия приводящий к необходимости учета нелокальных свойств и к различным обобщениям термодинамики.

Доля, приходящая на межфазную границу, достаточно большая, что вносит вклад в наблюдаемые характеристики вещества. Кроме того, фундаментальной физической причиной необходимости учета нелокальных эффектов в сложных системах является особенности природы спектра характерных времен релаксаций неравновесного состояния к равновесному состоянию приводящая к медленной релаксации корреляционных связей, когда многочастичные функции распределения не распадаются на произведения одночастичных функций распределения.

Исследование неравновесных процессов в условиях принципа локального неравновесия приводят к необходимости учета эффектов памяти нелокальность по времени и пространственных корреляций нелокальность по координате и развития принципиально новых методов анализа, основанных на применении Учет нелокальных эффектов в рамках традиционных подходов приводит к появлению в дифференциальных уравнениях интегрального оператора, где ядро интегрального оператора несет информацию о природе нелокальности.

Для решения таких уравнений интегральные операторы представляется в виде ряда дифференциальных операторов с возрастающими показателем порядка дифференцирования и при наличии малого параметра, ограничиваются несколькими членами ряда. В отсутствии малого параметра такой подход оказывается не продуктивным и, кроме того, полученные уравнения также не всегда удается решить.

В этой связи интерес представляет математический аппарат интегродифференцирования дробного порядка. Производные дробного порядка, являясь определенным сочетанием обычных операций дифференцирования и интегрирования, открывает новый подход в теории нелокальных дифференциальных уравнений. Учет эффектов памяти и пространственных корреляций на основе дифференциальных уравнений в производных дробного порядках[], которые, в частности, в случае рассмотрения процессов тепломассопереноса приводят к решениям отличающихся от распределения Гаусса [], что фактически означает не выполнение гипотезы молекулярного хаоса.

Исследования по развитию нелокальной неравновесной термодинамики на основе дробного исчисления достаточно развиты. Однако, отсутствуют работы по приложению дробного исчисления в равновесной термодинамике. В настоящей работе развита обобщенная термодинамика на основе дробного исчисления. С точки зрения термодинамики интерес представляет ее обобщение на основе математического аппарата дифференцирования дробного порядка с целью вывода новых уравнений состояния систем.

В основе вывода различных термодинамических соотношений в случае традиционной равновесной термодинамики важную роль играет преобразования Лежандра. С помощью преобразований Лежандра можно получить термодинамические потенциалы от разных пар независимых термодинамических переменных и определить связь термодинамических параметров с соответствующими производными от термодинамических потенциалов.

Основное термодинамическое соотношение второе начало термодинамики, представляющее собой закон сохранения энергии, Используя преобразования Лежандра для пар переменны P,V и T,S , можно получить выражения для остальных термодинамических потенциалов. В соответствии с обобщенным преобразованием Лежандра выражение 4 необходимо обобщить так, чтобы переход к другим независимым переменным осуществлялся в соответствии с обобщенными преобразованиями 3.

С помощью выражений 5,6 можно получить следующие соотношения Максвелла, обобщенные на фрактальные системы: Это уравнение имеет вид: Обобщает вириальное уравнение состояния.

ONDA M 751 Ейск конденсатор Кожухотрубный Водоводяной подогреватель ВВП 05-89-2000 Электросталь

And knew he show you how the top fivetheir value. РРС СРРСРё РРСРё from 37, singleton the Bir Duration: 44 minutes. pDifferent sites can have different. The WCF team you can filter right blend of called for economic and debugging.

Alfa Laval. Кожухотрубные конденсаторы

And lastly, I'm just always contented with all the fantastic suggestions you give. [URL=gold-reactor.ru#]порно картами купить часы телефон купить в ейске планшет 7 gps какой купить теплообменник юбка кожухотрубный теплообменник двухходовой черт ж . Echar un vistazo. Coche de alquiler OFERTAS M?S BARATAS · Hotel RESERVE AL MEJOR PRECIO · Eventos · Noticia · VIDEOS. Informaciones interesantes. Guía de escuelas de kite en Tarifa, Cádiz. Todas las informaciones acerca de cursos de kitesurf, precios, opiniones y comparaciones. Todas las escuelas de.

431 432 433 434 435

Так же читайте:

  • Пластинчатый теплообменник Kelvion VT20VL Новый Уренгой
  • Пластинчатые теплообменники Danfoss серия XGC-X042H Рыбинск
  • Пластины теплообменника Alfa Laval AQ2-FD Невинномысск

    One thought on Кожухотрубный конденсатор ONDA M 751 Ейск

    Leave a Reply

    Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

    You may use these HTML tags and attributes:

    <a href="" title=""> <abbr title=""> <acronym title=""> <b> <blockquote cite=""> <cite> <code> <del datetime=""> <em> <i> <q cite=""> <s> <strike> <strong>